波纹管在浮顶油罐中的应用

现有的浮顶油罐中央排水管均采用刚性折叠管,转动部分为直角旋转接头和O型橡胶圈密封,这种结构形式存在着一定的缺点:一是结构比较复杂、笨重,如2×10~4m~3浮顶油罐的中央排水管采用8个直角旋转接头,总重862kg;二是使用效果不理想,易损坏及漏油,许多使用单位发生拆叠管旋转接头卡死而损坏密封或直管断裂而漏油的事故。林源输油泵站投产的5座2×10~4m~3浮顶油罐,经运行二年后,1号罐由于中央排水管     

浮顶油罐转动浮梯损坏原因分析

以山东邹城输油公司临邑站14号5×10~4m~3浮顶油罐遭受暴风雨袭击后,其转动浮梯受损为例,剖析出浮顶油罐转动浮梯的损坏主要是由于储罐所处的地理位置、气候变化、储罐高位运行、转动浮梯在高度方向运动时有限的限制,及空气动力作用等因素造成的。并提出只有严格执行有关的技术规范和操作规程,完善储罐技术指标的测评,做好油罐的技术改造工作,加强科技管理,才能防患于未然。     

大型原油库区消防建设的探讨

1985年引进了10×10~4m~3浮顶油罐的建造技术,率先在秦皇岛和大庆油库应用,对所有的非金属油罐均用浮顶油罐取而代之。在秦皇岛油库建造了两座10×10~4m~3双盘浮顶油罐,同时引进一套日本的自动消防系统,该自动消防系统主要包括火灾报警系统、工业电视监视系统、泡沫自动灭火系统、自动喷淋冷却系统、控制系统和动力系统。分别对这6个系统的设施和功能进行了叙述,从着火的可能性分析探讨了浮顶油罐区着火的因素,并对浮顶油罐库区的消防规模、消防管网、库区管理、浮顶密封及喷淋冷却等方面存在的问题提出了改进意见。     

储油罐腐蚀情况调查及其综合治理

我处两年来检修了7座油罐(其中:浮顶罐2×10~4m~3的4座,1×10~4m~3的1座,3×10~3m~3拱顶罐1座)。从检修的现场发现,罐底板腐蚀极为严重。临邑站10号罐底板腐蚀穿孔达30余处,腐蚀深度在2mm以上的有130.4m~2。下面就临邑站的调查情况简述如下。 1.临邑站几座油罐的使用情况     

浮顶油罐挡雨板结构改进

浮顶油罐浮顶边缘的防雨板,不仅具有阻挡雨水进入罐内的作用,而且有阻挡阳光减缓氯丁密封胶带老化,延长其使用寿命的作用。防雨板覆盖的空间气体流通不畅阻止了部分油蒸气向外扩散而减少油品的蒸发损耗。由于防雨板处于油气浓度最大的部位,故腐蚀最为严重。从我厂使用最多的1×10~4m~3浮顶罐(采用标设L-5系列图)调查情     

浮顶原油罐的防蜡装置

全属浮顶油罐虽已广泛使用,但罐壁结蜡问题却始终没有得到很好解决。有的原油罐甚至将稠油挤到浮船顶上,给生产管理带来很多麻烦。近年来我院与秦皇岛输油公司的有关人员共同努力研究、设计出蒸汽盘管防蜡装置,如图1和2所示。该装置是由蒸汽立管、高压蒸汽胶管、分汽包及环形盘管等部分组成,其安装简便易行。 该防蜡装置经在秦皇岛泵站在10×10~4m~3等浮顶油罐上使用后,效果良好,罐壁基本上无蜡迹,甚至可见到罐壁板的金属光泽。     

中洛线油罐底板失效原因分析

中-洛线首站有3座10000m~3浮顶原油储罐,建于1984年,1985年投入使用。1989～1991年分别对3座油罐进行了维修,对罐底板进行了测厚、修理和防腐处理。1993年底,分别发现有两座油罐的测漏信号管间断性出水并渗油。初步分析为油罐底板失效造成渗漏。1994年对渗漏较严重的2号油罐进行了大修。     

外浮顶油罐中央排水管损坏原因分析

一、故障调查 长岭炼油化工总厂油港处的8号、9号1×10~4m~3外浮顶油罐同时设计施工,结构完全相同,投用时间分别为1997年1月28日和8月9日,运营到1998年11月3日,两座油罐的中央排水管各发生了3次穿孔损坏事故,造成浮顶积油、积水,直接影响了油罐安全运行和生产。 浮顶罐主要技术参数见表1。中央排水管安装     

铝浮顶对储罐容积影响及改进设想

奎屯油料供应站,有3座500m~3立式油罐作为计量站,从独山子炼油厂直接输油,经9km长的DN100管道自流到1000m~3卧式油罐组,再为汽车发油。该站年收发油量达30 000t,收发作业频繁,油料大呼吸挥发损失严重。1988年底该站安装了内浮顶,经使     

秦皇岛10×10^4m^3浮顶油罐技术改造

秦皇岛10×10~4m~3浮顶油罐在其运行过程中出现了一些问题,设计和生产单位对油罐进行了相应的技术改造,收到了较好的效果。 一、改动化蜡盘管的位置 化蜡盘管的作用就是在罐壁、密封胶囊、浮盘之间的一定区域内形成热油区,防止环境温度较低时     

石家庄炼油厂3×10~4m~3浮顶油罐实现水浮正装法施工

根据浮顶油罐的结构特点,石家庄炼油厂分析并核算了浮顶受力后的强度和稳定性,认为利用浮顶在水面上的漂浮力进行浮顶油罐罐壁(不包括最下层壁板)水浮正装法施工是安全的可行的。 水浮正装法施工的条件,是在油罐的基础、底板、浮顶及最下层壁板施工完成并检验符合质量要求,达到向罐内充水、排水的程度后进行。另外,对于一座3×10~4m~3浮顶油罐,尚需有≥300t/h的供水能力。施工前,要将特制的内外脚手架安装在浮顶上,待检查认为安全可靠后方能进行水浮正装法施工。     

太阳辐射作用下浮顶油罐温度场的数值模拟

为了研究太阳辐射对浮顶油罐温度场的影响,有必要掌握受太阳辐射影响原油在浮顶油罐中的温度变化规律。通过分析浮顶油罐与环境换热过程,建立2×10^4 m^3浮顶油罐的三维模型,对一天内浮顶油罐油品及罐壁的温度变化进行数值模拟。结果表明:在以太阳辐射为主的环境变化影响下,浮顶油罐的近壁面和浮盘处会产生温度梯度较大的高温油层,深层油品温度受到的影响较小。结合模拟结果,提出了考虑太阳辐射时,在不同条件下使用不同罐壁温度计算公式的建议,从而降低浮顶油罐容积的修正误差。     

大跨度开挖建设地下油罐的经济分析

一、工程概况 浙江省石油总公司普陀半升洞油库,总规模为 3×10~4t级码头一座,100 000m~3油罐及配套设施, 总投资约8 000万元。其中第一期12座5 000 m~3油 罐均布置在山体人工洞内。人工洞是由1090m长断 面为 4.2m ×4m的主通道、支通道、计量道和12 只直径为24m,壁高为17m,矢高为5m的毛洞地 下空间所组成。油罐呈葡萄状建造在每只洞室内。如 图1所示。     

防止油罐三芯密封压板起翘的技术措施

一、前 言 在对2×10~4m~3旧油罐进行整治大修中曾多次发现,试水时三芯密封压板在浮顶升降的过程中发生与罐壁摩擦的现象。以往的作法是割短摩擦部位压板的折弯部分,解决了摩擦的问题,但密封袋却变大了。品字形的三芯密封变成了一字形,使局部密封不严,增大了油气损耗,还易使密封袋上翻,钩在压板的折弯部上,在浮顶上行时拉破密封袋,使密封失效,甚至引起事故。     

油罐加热器腐蚀分析：兼与赵亚光同志商榷

目前,我国油库、炼油厂储油罐的加热器多数是分段排管式结构,在使用中时常出现漏泄,严重威胁着生产正常运行。如何认识解决漏泄问题及延长加热器的使用寿命,是当务之急。 我厂的原油、渣油、重柴油及轻柴油四类油罐均设置加热器。在近几年的使用,在清洗油罐时发现损坏台数为:1985年清洗8座油罐有3座油罐的加热器损坏;1986年清洗7座油罐有3座油罐的加热器损坏;1987年清洗9座油罐有6座油罐的加热器损坏;     

某拱顶油罐基础沉陷的修复与试水

通过对某泵站一座1×10~4m~3拱顶油罐基础沉陷修复方案和施工,及充水试验情况的介绍,说明此次油罐基础沉陷处理的方法得当,并收到良好的效果。此次储罐基础沉陷的处理方法简单,只切割底板,处理下沉地基省时、省力、节省费用。     

油罐整治后单盘渗漏原因分析

一、油罐的整治状况 1986年,在仪征站6号浮顶油罐(20000m~3)的大修中.发现外边缘板严重腐蚀,并引起高度重视.一致认为它将严重威胁安全生产,决定对20000m~3的旧油罐进行全面整治。整治前对各油罐进行了腐蚀调查,按腐蚀轻重程度逐个进行整治。同时制订了油罐整治暂行技术规程和相应的技术标准。对需要整治的油罐委托设计,由华东输油管理局具备施工     

日本大型浮顶油罐设计要点

随着石油事业的的发展,近年来,我国油品储罐的数量和容量都有很大的增长,根据世界能源形势,各国都在增加原油储备量,特别是石油资源缺乏的日本,我国今后也还要增加储罐的建设数量。国内第一座最大的钢质储罐(10×10~4m~3)是1985年从日本引进的。近年来,我国虽然设计过数座10×10~4m~3的大罐,但与世界发达国家相比,起步较晚,在许多方面还要更多地了解国外的先进技术。 日本储罐技术的发展与世界能源形势紧密相连。深入了解日本大型储罐的设计特点,可以作为我们油罐设计的借鉴。     

浮顶罐浮顶改造中使用的简易吊臂

一、前 言 沧临输油管道沧州首站的8号罐为2×10~4m~3浮顶罐,1994年因浮顶单盘严重变形和浮船浮力不足进行了改造。浮顶改造部分的主要内容有:更新全部单盘;在原2m宽的浮舱上再对接上1m宽的新浮舱,以提高浮顶的抗沉性能和抗挠翘性能;将原φ219×8的导向管和量油管更新为φ325×10的钢管。工期90天。     

罐顶对罐壁应力的影响

在大型油罐设计中采用线性理论的方法,分析论述了罐顶对罐壁是否产生影响这一问题。通过对拱顶油罐、浮顶油罐的罐壁边界条件、罐顶边界条件的分析计算,求出各层壁板挠度方程中的待定系数,便可得出其应力。从线性方程中,可看出影响罐壁应力的主要因素是挠度方程中的待定系数。待定系数除受储罐尺寸、液位高度的影响外,还受罐顶重量、罐顶剪力和弯矩的影响。以10万m~3浮顶油罐和拱顶油罐为例,进一步证明,液位是罐壁应力的控制因素,而罐顶重量、罐顶剪力和弯矩对罐壁应力的影响可以忽略不计。