低密度厚型纤维板喷蒸热压工艺

采用正交试验方案,用喷蒸热压法压制低密度厚型纤维板,并对产品进行性能检测,通过数据处理和分析,结果表明:①静曲强度——随施胶量和喷蒸时间的增加而提高,且施胶量较小或喷蒸时间较短时其影响较大;随热压温度的提高而明显下降;热压时间对其影响很小。②弹性模量——随热压时间的增加而下降,且热压温度越高影响越明显;随施胶量、热压时间及喷蒸时间的增加而增大,施胶量的影响明显,而喷蒸时间的影响较小。③吸水厚度膨胀率(24h)——随热压温度的提高而明显增大;随喷蒸时间和施胶量的增加而减小,且喷蒸时间较长或施胶量较大时其影响较大;随热压时间的增加而稍有增大。④出板含水率——受热压时间的影响较大,随热压时间的增加而明显下降;随热压温度的降低、或喷蒸时间和施胶量的增加而增大,但其影响都较小。⑤在板坯含水率8%、蒸汽压力0.35MPa条件下使用脲醛树脂胶黏剂压制厚度50mm、密度0.3g/cm3纤维板的适宜喷蒸热压工艺为:热压温度175℃、施胶量8%、喷蒸时间10s、热压时间8s/mm。     

热压温度和养护时间对快速固化水泥刨花板性能的影响

以定向刨花板厂的大片杨木刨花经简易粉碎设备粉碎分选得到的刨花和42.5强度等级的普通硅酸盐水泥为原料,Na2SiO3为添加剂,通过热压制板的方法,研究了热压温度和养护时间对快速固化水泥刨花板性能的影响。结果表明:①在85~95℃范围内,热压温度对厚板(20 mm)的物理力学性能无显著影响,而对薄板(12 mm)的弹性模量和吸水厚度膨胀率影响显著。②水泥刨花板卸出压机后的自然养护时间对快速固化水泥刨花板物理力学性能的影响主要取决于板在养护期间水泥的水化情况。厚板卸出压机后的含水率高,养护期间水泥水化好,养护时间对性能的影响显著;薄板卸出压机后含水率低,养护期间水泥水化不如厚板好,养护时间对性能无显著影响。表7参10     

主要工艺参数对酚醛胶杨木刨花板尺寸稳定性的影响

研究了4个主要工艺参数对短周期速生杨木酚醛胶刨花板尺寸稳定性的影响。结果表明，随着防水剂加量的增加，刨花板的吸水厚度膨胀率呈较显著地下降趋势，防水剂加量的变化对刨花板的力学性能没有显著影响；热压时间的延长可以显著降低刨花板的吸水厚度膨胀率，对其它强度指标影响不显著或使之略有上升；热压温度的升高可以降低刨花板的吸水厚度膨胀率；施胶量的增加也可以显著地降低刨花板的吸水厚度膨胀率，提高刨花板的力学性能，但增加施胶量时要考虑刨花板的成本。     

低密度刨花板的常规热压传热

采用常规热压方式对刨花板坯进行热压、制造低密度刨花板,测定并记录了热压过程中板坯中心层的温度,根据实验数据分析了热压温度、板坯含水率、板材厚度及板材密度与低密度刨花板中心层升温速度的关系,得出了低密度刨花板常规热压传热的基本规律。     

改性丁苯胶乳制造刨花板的研究

为解决刨花板生产使用脲醛树脂胶粘剂引起的甲醛环境污染 ,该文对改性丁苯胶乳在刨花板生产中的应用进行了研究 .实验采用正交分析方法 ,考察不同实验水平下施胶量、热压温度、热压时间、防水剂量因素对刨花板的主要物理力学性能静曲强度、内结合强度、吸水厚度膨胀率及游离甲醛释放量的影响 .研究证明 :①产品检测中无甲醛释放 ,改性丁苯胶乳适于生产环保型刨花板 .②采用合理的工艺参数 ,刨花板产品性能指标达到国家标准要求 .③最佳工艺参数为 :热压时间 4 0s mm ,热压温度 15 0℃ ,施胶量 6 % ,防水剂量 0 6 % .     

影响刨花板热压传热过程因素的研究

刨花板热压时的传热过程对产品的质量以及热压机的生产周期都起决定性作用．该文研究了刨花板的目标密度、厚度、热压温度、热压前板坯含水率、汽击法喷水量及其添加剂的浓度等因素对热压传热的影响，从而提出了强化热压的有效措施．     

热压工艺参数对刨花板VOCs释放的影响

该文以室内装修常用的落叶松刨花板为研究对象,采用人造板有机挥发气体采样装置、手持式VOCs气体检测仪、气相色谱-质谱仪,对不同热压温度和热压时间工艺条件下的刨花板释放的有机挥发物含量和成分进行测定。结果表明:热压温度和热压时间对刨花板有机挥发物的释放量和释放速率影响显著。热压温度升高、热压时间延长都会使刨花板有机挥发物的释放量增加,初始释放浓度上升,释放速率增大;有机挥发物中芳香族化合物种类增多,萜烯类相对含量下降,酯类化合物种类和相对含量变化较小。      

内应力释放对刨花板尺寸稳定性的影响分析

研究了热压过程中内应力的形成机理和板材内部应力状态，探讨了内应力释放对刨花板尺寸稳定性的影响,提出了减少内应力和提高尺寸稳定性的工艺措施．刨花板会发生变形，即尺寸不稳定，源于以下两个基本原因；（1）构成刨花板主体单元的木材有吸湿性，（2）刨花板在热压过程中产生了内应力即残余应力．刨花板内应力释放时．人们可以实实在在地感觉到，例如。刨花板热压结束后．卸板时板坯内会传出嘣、嘣、嘣的声音，或者是规整而无变形的刨花板在开料后会发现有翘曲变形出现．这就是残存在刨花板内部的应力在释放．本文根据木材传热传质的理论、应力桧驰理论、相平衡理论对刨花板内应力形成机理和应力状态及内应力释放对刨花板尺寸稳定性的影响进行分析和研究．为生产提供理论指导．     

单板条层积材(PSL)施胶方法与热压工艺的研究

以杨木碎单板切成的单板条制作PSL为研究对象,通过分析单板条的尺寸形态、施胶的胶液浓度与施胶时间对单板条吸胶量影响,考察了3种不同的施胶方法、热压时间与温度对PSL物理力学性能的影响,优化了热压工艺。结果表明,单板条的尺寸形态对其吸胶量没有显著的影响,它主要影响产品的均一性和外观质量;胶黏剂的浓度是影响单板条吸胶量的一个重要因素,选用胶液浓度为30%的酚醛树脂胶;施胶方法是影响PSL力学性能的重要因素;热压时间和热压温度对PSL的物理力学性能有显著的影响。综合考虑产品的物理力学性能和产品均一性,以单板条长度为100mm,采用喷胶方式,热压时间为35min、热压温度为150℃时制成的PSL的性能较好。     

香根草刨花板制造工艺研究

该文研究了以香根草为原料的刨花板制造工艺.香根草通过粉碎、干燥等加工制成刨花,以脲醛树脂为胶黏剂,采用正交实验设计,研究施胶量、板材密度、热压时间、热压温度等因素对刨花板主要物理力学性能(静曲强度、内结合强度、吸水厚度膨胀率)的影响,确定热压工艺条件.研究表明:①香根草可以用于刨花板制造.②脲醛树脂可以用香根草草刨花板制造.③最佳工艺参数:施胶量14%,热压温度160℃,热压时间50s/mm,密度0.8g/cm3.     

基于主成分分析的刨花板环保性能综合评价模型构建

对采用不同工艺生产的兴安落叶松(Larix gmelinii)刨花板所释放的有机污染物浓度数据进行主成分分析,确定了影响落叶松刨花板环保性能的主要因素,总挥发性有机化合物、醛酮类化合物、酯类化合物和芳香烃类化合物是影响刨花板环保性能的主导因子。对落叶松刨花板环保性能进行综合评价,得到刨花板产品综合环保性能评价最优的生产工艺条件为:板厚度8mm,板材密度0.7g.cm-3,施胶量7%,热压温度140℃,热压时间6min,板坯含水率6%的刨花板。     

用二羟甲脲改性酚醛树脂制Ⅰ类胶合板的研究

通过用尿素和二羟甲脲改性酚醛树脂的对比试验,发现先将尿素和甲醛制成二羟甲脲后再加入酚醛树脂中参与合成,可增加尿素的用量,反应终点较易控制,树脂的贮存稳定性较好;苯酚与尿素的重量比为100∶75时,合成的二羟甲脲改性酚醛树脂用于压制胶合板,板的胶合强度仍达到国家标准GB9846 88中Ⅰ类胶合板的要求;最佳的热压工艺为:热压温度130℃、单位压力0 9MPa、热压时间0 9min/mm,固化条件比纯酚醛树脂低;由红外光谱分析可知,经二羟甲脲改性后形成了酚醛—脲醛共缩聚树脂;对原料成本概算,二羟甲脲改性的酚醛树脂比纯酚醛树脂降低了26%     

杨木单板层积木一步和二步压制方法的比较

本文研究了两种制造单板层积木(LVL)的方法:一步压制法,将12张单板一次热压或冷压成厚板;二步压制法,先用热固胶将4张单板热压成薄板,然后将3块薄板用冷固胶冷压成12层厚板.结果证明,二步压制的LVL质量较好,特别是厚度方向的力学性能的均匀性好.     

刨花板内水分动态扩散系数的研究

推导和分析了求动态扩散系数的计算公式,测试了两种刨花板四种不同厚度试件的动态扩散系数。结果表明,刨花板的吸湿量与加湿时间呈幂函数的关系;动态扩散系数与板内的含水率呈三次或二次的函数关系;通过对吸湿时间(t)和无量纲参教(E~2)线性回归的方法求得平均动态扩散系数;刨花经过高压饱和蒸汽处理后制成的刨花板,其水分动态扩散系数要小于未经蒸汽处理的。     

PVA/丝片化稻草复合材料的制备及其性能测定

[目的]探讨稻草基复合材料的制备工艺,优化稻草处理方法,提高复合材料的力学性能.[方法]将稻草裁剪为1.5±0.1 cm的稻草段,通过搅拌剪切方式将其转化为丝片,筛除其中产生的粉末,然后将比例不同的稻草丝片和聚乙烯醇(PVA)混匀,加水定重至30g,装入不锈钢模具(125 mm×125 mm×2 mm)进行热压,冷却至室温后脱模,测其性能.[结果]复合材料的拉伸强度随PVA用量、热压温度及热压时间的增加呈先增加后减小的变化趋势,当PVA的含量为40%,在150℃热压10 min时,复合材料拉伸强度达到了7.45 MPa.[结论]丝片化稻草可作为制备稻草基复合材料,利用热压法制备复合材料,工艺简洁,复合材料的硬度受制备工艺影响较小.     

木材压缩密实改性技术研究进展

合理利用资源丰富的速生材可有效缓解我国木材资源短缺、供需矛盾日益加剧等问题,而速生材由于生长周期短导致密度较小,因此需要通过压缩密实等改性技术才能满足速生材在工业生产中的应用要求。针对木材压缩密实改性技术的预处理、热压密实和后期固定3个阶段研究现状进行综合评述,发现目前预处理主要有水煮、高温蒸汽、微波加热、浸渍和脱木素等方法,且不同的预处理方法的效果以及对压缩材的性能影响不同;含水率、压缩比、热压温度、保温时间、热压压力和保压时间等热压密实工艺参数对压缩材性能影响也有不同;后期固定主要通过高温加热和浸渍树脂固定等方法提高压缩材尺寸稳定性。尽管木材压缩密实技术相对成熟,但依旧存在预处理效果不好、压缩率低、环境污染和性能提升单一等问题,后续研究可以集中在优化传统预处理工艺、探索生物预处理工艺及实现绝缘阻燃等多功能压缩密实木材方面。     

热压温度对硅烷化木单板/聚乙烯薄膜复合材料性能的影响

为了研究热压温度对硅烷化杨木（107杨Populus × euramericana）单板/高密度聚乙烯（HDPE）薄膜复合材料各项性能的影响,以乙烯基三甲氧基硅烷（A-171）和过氧化二异丙苯（DCP）为杨木单板的改性剂,在不同的热压温度下（140,150,160,170 ℃）与HDPE薄膜复合制备了硅烷化杨木单板/高密度聚乙烯（HDPE）薄膜复合材料。采用万能力学试验机、动态力学分析仪（DMA）和冷场发射扫描电子显微镜（SEM）测定了不同热压温度下复合材料的物理力学性能、动态热力学性能以及胶接界面结构的变化。结果表明:热压温度为140～150 ℃时,复合材料的界面结合力较弱,胶接界面层存在明显的缝隙。当热压温度达到160 ℃时,硅烷化杨木单板与HDPE大分子自由基发生充分有效的胶合,形成能有效提高复合材料性能的胶接界面结构。当热压温度从140 ℃升高到160 ℃时,胶合强度、静曲强度（MOR）和弹性模量（MOE）分别由1.27 MPa,63.90 MPa和5 970.00 MPa增加到1.89 MPa ,72.20 MPa和6 710.00 MPa,但热压温度继续增加,胶合强度和抗弯性能均降低。当热压温度从140 ℃增加到170 ℃时,复合材料24 h吸水率（WA）和吸水厚度膨胀率（TS）分别从72.41%和4.98%降至54.22%和4.09%。复合材料的储能模量保留率E′（130 ℃）由62.31%提高到92.01%,到达tanδ_max的温度点从144 ℃延后至200 ℃。复合材料的耐高温破坏能力随着热压温度增加逐渐增强。图5参15