人造板喷蒸热压工艺研究进展

人造板喷蒸热压工艺是近年来研究开发的一种新型热压工艺,其热压性能显著优于普通热压工艺。介绍了人造板喷蒸热压技术原理、方法以及喷蒸热压工艺的研究进展,并对喷蒸热压工艺的研究方向提出了一些看法。     

Comparison Between Steam-Injection Pressing and Conventional Hot Pressing in Producing Poplar Particleboards Part 2 : To improve the dimensional stability of particleboards with steam-injection pressing

该研究采用传统热压和喷蒸热压两种方法来生产杨木刨花板．刨花板内施加１０％的脲醛树脂胶（ＵＦ），目标厚度分别取１０，１５，２０，和２５ｍｍ，热压温度均为１８０℃．喷蒸热压时饱和蒸汽的压力为０．３～０．５ＭＰａ，每种厚度下喷汽时间一定，取两个热压时间；传统热压时每种厚度下各取４个热压时间．然后测定试件的吸水厚度膨胀率、吸水率、密度、含水率及力学性能．本文重点讨论了喷蒸热压对杨木刨花板尺寸稳定性的影响．结论认为：喷蒸热压相对于传统热压，在保证刨花板的强度、缩短热压时间的条件下，明显改善了杨木刨花板的尺寸稳定性．     

国外人造板喷蒸热压新工艺

国外人造板喷蒸热压新工艺王国超喷射蒸汽热压工艺（ＳｔｅａｍｌｎｊｅｃｔｉｏｎＰｒｅ－ｅｓｉｎｇ），是近年来兴起的一种新工艺。从压机上、下压板或侧面向板坯（刨花板、纤维板等人造板）喷射高温高压水蒸汽，喷蒸时机一般控制在压板已经闭合，板坯被充分压缩，压缩...     

喷蒸热压法和传统热压法生产杨木刨花板的比较(Ⅰ)喷蒸热压对刨花板力学强度的影响(英文)

该研究以杂种毛白杨无性系（ＰｏｐｕｌｕｓｔｏｍｅｎｔｏｓａＢＬ）４年生幼龄格为原料，应用喷蒸坟和传统热压两种方法来生产杨木刨花板．刨花板内施胶量为１０％的脲醛树脂胶（ＵＦ），目标厚度分别取１０，１５，２０，２５ｍｍ，热压温度固定在１８０℃．喷蒸热压时所用饱和蒸汽的压力为０３～０５ＭＰａ，每种厚度下喷时间一定，取两个压时间；传统热压时每种厚度下各取４个热压时间．然后测定刨花板试件的力学强度和物理性能．在这部分里，主要讨论了责任中热压法生产的刨花板的静曲强度和内结合强度．结论为：相对于传统热压法，喷蒸热压可以明显缩短杨木刨花板生产所需的热压时间，而且使刨花板具有优异的内结合强度；但是，它对饱花板的静曲强度并没有显著影响     

采用喷幕热压技术提高中纤板和刨花板的热压效率

蒸汽喷蒸热压是近年来研究开发的一种热压新技术,它可以提高中密度纤维板和刨花板的生产效率,保证产品质量,减少能耗,降低成本,在中密度纤维板和刨花板生产中具有广阔的应用前景.     

单板层积材喷蒸热压的初步探讨

探讨了喷蒸热压制作杉木单板层积材的工艺。研究了热压温度、热压时间、喷蒸时间和涂胶量对单板层积材性能 的影响。结果表明,喷蒸热压可有效缩短杉木单板层积材的热压时间,且制品性能较好。     

喷蒸真空热压技术

喷蒸真空热压系在板的热压周期中,通过向板坯内部注入高温高压蒸汽以加速热固性树脂固化,并借助真空处理帮助残余蒸汽和其它有害气体排除、降低板鼓泡发生率的一种热压方法。该技术可有效缩短厚板的热压时间,并改善板的尺寸稳定性、控制板的密度分布、减少砂光损失。喷蒸真空热压技术有望成为木质刨花板和木质复合板热压的发展方向。     

喷蒸真空热压水溶性酚醛胶杨木大片刨花板

我国防水人造板生产目前普遍采用酚醛树脂胶（PF），热压周期长，生产效率低。笔者采用南京林业大学饱和蒸汽喷蒸试验压机，压制水溶性PF胶杨木大片刨花板。结果表明，采用喷蒸真空热压（SIVP）技术，热压时间可缩短到传统热压的35％左右；板的吸水厚度膨胀率（TS）缩小33％；在相同施胶量下，板的内结合强度（IB）提高的15％，同时甲醛释放量降低约24％；但板的抗弯性能有较大幅度的下降；此外，板材芯层最低密度值比传统热压的板增高，断面密度分布趋于均匀。     

刨花板喷蒸热压

刨花板喷蒸热压王洁瑛，刘正添（北京林业大学北京１０００８３）热压是刨花板生产的关键工序。热压的间取决于板坯芯层的升温速度及胶粘剂的固化速度。传统的热压方法依靠热压板（或垫板）向板坯的接触传热，芯层升温慢，尤其是在生产厚板的情况下，单纯依靠提高热压温度...     

采用喷蒸热压技术提高中纤板和刨花板的热压效率

蒸汽喷蒸热压是近年来研究开发的一种热压新技术,它可以提高中密度纤维板和刨花板的生产效率,保证产品质量,减少能耗,降低成本,在中密度纤维板和刨花板生产中具有广阔的应用前景.1蒸汽喷蒸方法简介 运用蒸汽喷蒸技术的热压机具有较特殊的结构,即热压机的压板表面上钻有直径为3mm左右且按一定规律排列的蒸汽喷射孔.为防止细小纤维和刨花堵塞蒸汽喷射孔,压板上垫有防腐蚀、防氧化的金属网垫.网垫的边部用橡皮密封,以防止蒸汽泄漏（见图1）. 当压机闭合且板坯被压缩后,通过压板上的蒸汽喷射孔向板坯内喷射具有一定温度和压力的水蒸汽,水蒸汽从板坯表面冲向芯层,对纤维和刨花加     

氯氧镁水泥竹刨花板热压工艺研究

研究了热压温度、热压时间工艺参数的改变对氯氧镁水泥竹刨花极性能的影响,结果表明:随着热压时间和热压温度的增加,板材强度不断增强;综合板材性能在各参数下变化的幅度及生产成本的考虑,给出热压温度和时间的推荐参数:热压温度125℃、热压时间12,min或者热压温度100℃、热压时间16 min.     

中密度纤维板热压中VDP影响因素的控制系统研究

中密度纤维板的剖面密度形成于热压过程,影响剖面密度的热压温度、热压压力、压机速度以及压板间距和板坯含水率,也是连续热压控制过程中的主要控制对象.本文通过不同的检测手段对其影响因素进行检测,建立以PLC为控制核心的MDF连续热压控制系统.并对热压温度参数、热压压力参数进行模糊PID控制,从而有效地生产出符合要求的高质量中密度纤维板.     

人造板在不同热压条件下传热的研究现状

论述了国内外人造板在常规热压、喷蒸热压、高频热压和板坯表面喷水热压条件下传热规律研究的现状,指出了目前研究存在的问题及其进一步改进的设想.     

竹增强环氧集成材的改性研究

采用高强度玻璃纤维对竹环氧集成材进行改性试验。结果表明:当采用热压压力为1.4 MPa、玻璃纤维均布密度为7.5 mm/根、热压时间为1.0 min/mm(厚)、热压温度为145℃的生产工艺,环氧集成材压缩强度最佳;当采用热压压力为1.4 MPa、玻璃纤维均布密度为5.0 mm/根、热压时间为1.2 min/mm(厚)、热压温度140℃的生产工艺,环氧集成材层间剪切性能最佳。     

热压工艺对中密度纤维板物理力学性能的影响

将新型三聚氰胺-尿素-甲醛（MUF）共缩聚树脂应用于中密度纤维板的制备,考察不同热压温度、热压时间对中密度纤维板物理力学性能的影响。结果表明：在压力为4MPa、热压温度为110℃、热压时间为8min时,中密度纤维板的综合性能最优。     

制板工艺因子对硅酸钠/酚醛树脂玉米秸秆刨花板性能的影响

采用硅酸钠/酚醛树脂胶制备玉米秸秆刨花板,考察工艺因子对试板物理力学性能的影响。结果表明:随着施胶量增加、热压温度升高、热压时间延长,试板吸水厚度率逐渐减小,静曲强度、弹性模量和内结合强度呈先增大后减小的趋势。按照优化工艺:施胶量17%、热压温度180℃,热压时间20s/mm,制备试板的吸水厚度膨胀率和力学性能均满足GB/T4897-2015《刨花板》中干燥状态下使用的家具型刨花板的(P2型)的要求。     

沙柳材重组木的研制

以沙柳材为原料研制沙柳材重组木,并采用正交试验方法探讨了沙柳材重组木的热压压力、热压时间、热压温度以及施胶量等条件对产品性能的影响,得出实验室较佳的工艺参数。     

多层压机热压板温度场数值模拟研究

采用计算流体动力学的方法,对两种不同形式的压板加热循环系统的温度场进行数值模拟,研究了两种热压加热循环系统热压板表面的温度场分布规律。结果表明:双进双出加热循环系统与单进单出加热循环系统相比,压板的温度场分布更均衡,从而为多层压机热压板加热循环系统的优化选择提供了基础数据。     

热压法制备速生杉木集成材工艺

采用脲醛树脂胶粘剂，运用热压胶合工艺，对速生杉木进行指接与侧拼胶合后制成集成材，并进行横向静曲强度和弹性模量测试：分析热压法制备速生杉木集成材的工艺可行性，讨论侧拼压力、胶合时间与热压温度对速生杉木集成材横向静曲强度与弹性模量的影响，为速生杉木集成材的热压法生产提供理论依据。试验结果表明，在本研究试验条件内，采用脲醛树脂作为胶粘剂，运用热压法制备速生杉木集成材是可行的。     

热压工艺对软木地板物理力学性能的影响

以软木粒子为主要原料,聚氨酯胶黏剂为粘结剂压制软木地板,探究热压温度、热压时间、施胶量对软木地板回弹率、抗拉强度、初始压缩度及残留压缩度等物理力学性能的影响规律,进而为改善软木制品质量、提高生产效率提供理论基础。研究结果表明,软木地板热压工艺参数为:热压温度120℃,热压时间12 min,施胶量9%,此优化工艺条件下热压的软木地板各项物理力学性能均满足相关国家标准要求。