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331.
为改善Mg-9Al-3Si合金的凝固组织和力学性能,课题组采用超声波处理法进行镁合金熔体处理,研究超声波处理温度参数的影响效果。研究表明:超声处理可以改善Mg-9Al-3Si合金凝固组织,提高合金力学性能。在630℃~720℃范围内,随着超声处理温度的提高,合金中Mg2Si相先细化再粗化,转折点为690℃。在630℃~720℃范围内,随着超声处理温度的上升,合金抗拉强度先有小幅度降低再上升,达到690℃后,抗拉强度开始下降。合金伸长率在小范围内波动,在处理温度为630℃时达到最大值为1.7%。 相似文献
332.
为了解决旋塞阀在氢氟酸烷基化装置中容易腐蚀泄漏的问题,研究了多层和多结构密封形式,并对旋塞和阀杆采用连体铸造方式以减少设计步骤和加工工艺;采用适合的Ni—Cu合金作为过流部件的材料,用眦E/F46和Ni—cu合金膜片作为静密封材料;利用ANSYS有限元分析法对阀体进行强度计算,可知在设计时应避免应力集中.结果表明,在具有较强的腐蚀性和毒性的氢氟酸条件下,该阀减小了内部泄漏和完全防止了外部泄漏,并具有防火功能,这种旋塞阀抗腐蚀和抗泄漏的能力强,能够安全可靠地应用在氢氟酸烷基化装置中. 相似文献
333.
334.
335.
高速车削铁基高温合金硬质合金刀具磨损机理 总被引:2,自引:1,他引:1
使用4种硬质合金涂层和非涂层刀具材料进行铁基高温合金GH2132的高速干车削试验,采用电子扫描显微镜(SEM)观察刀具的磨损形貌,通过能谱分析(EDS)分析磨损表面的元素分布,并对刀具的主要磨损机理进行分析.研究结果表明,使用硬质合金刀具材料高速干车削铁基高温合金GH2132时,刀具的磨损机理主要为粘结磨损、扩散磨损、氧化磨损并伴有少量的微崩刃.高速切削时刀具的前刀面磨损形态不同于常速切削时的磨损形态,即磨损不表现为月牙洼的形式,而是表现为切削刃处磨损最大的斜面磨损形式,前刀面磨损区域随切削速度提高而减小,但磨损深度增大. 相似文献
336.
硼(B)是强化镍基单晶合金小角度晶界的重要微量元素,但目前关于B对镍基单晶合金显微组织影响的系统报道非常有限。通过对3种不同B含量(质量分数分别为0、0.01%、0.02%)的第二代镍基单晶合金DD11铸态及热处理态组织定量表征,研究了B对相转变温度、(γ+γ'')共晶组织、硼化物的影响。结果表明:B显著降低合金的固液相线,提高铸态共晶组织体积分数;0.01% B的加入,合金中未出现M3B2型硼化物相;而0.02% B的加入,显著促进了骨架状硼化物的形成,降低合金初熔点,引起残余共晶含量的大幅度提高;骨架状硼化物吸收较多的Cr、Mo和W等元素,降低合金的固溶强化效果,可导致单晶合金基体的蠕变性能大幅度降低。研究结果对认识单晶合金中微量元素B的作用机理及优化B成分范围具有理论指导意义。 相似文献
337.
Invar36合金具有与航空复合材料相近的低膨胀系数,是制备航空复合材料模具的首选材料,涉及材料厚度多介于10~20mm,采用传统MIG多层多道焊工艺存在焊接效率低、使用成本高及成品率低等问题。鉴于此,选用厚度为10mm和19mm厚Invar36合金,采用K-TIG焊和摆动MIG焊工艺进行了试验研究。焊缝组织及接头性能分析表明,10mm和19mm厚Invar36合金焊缝各区域均未发生相变,热影响区为粗大的奥氏体等轴晶,焊缝为奥氏体柱状晶。10mm厚Invar36合金K-TIG接头热影响区晶粒尺寸为178μm;19mm厚Invar36合金K-TIG侧和摆动MIG侧的热影响区晶粒尺寸分别为150,131μm。10mm和19mm厚Invar36合金接头抗拉强度分别为427,452MPa,延伸率分别为31%和36%。 相似文献
338.
采用带有能谱仪的扫描电镜、X射线衍射和透射电镜技术分析了氧乙炔火焰喷焊WC 增强镍基自熔性合金复合涂层的组织结构,并采用湿砂橡胶轮式磨粒磨损实验机对该涂层、镀铬层以及Q235钢进行了抗磨粒磨损性能测试.结果表明,复合喷焊层的结构为在γ-Ni 固溶体基体上较均匀的分布着颗粒较粗的WC粒子和弥散分布着大量细小的碳(硼)化物硬质相,这些细小的硬质相主要是Cr7C3,Cr23C6和Ni3B等.在相同的实验条件下,镀铬层和Q235钢的磨损失重分别为喷焊层的1.86倍和29.8倍. 相似文献