小麦机械精少量播种技术（续完）

小麦机械精少量播种技术（续完）文／张培增，李玉英３．传动机构的安装调整传动机构调整的目的是保证传动的平稳可靠。根据播量要求，要选好适当的速比和相应的链轮，然后调配好固定位置，使驱动链轮、调速链轮和张紧轮位于同一空间平面内，链条张紧度适中，避免爬链、脱...     

上海—Ⅲ型联合收割机套筒滚子链早期磨损的原因及预防

上海—Ⅲ型联合收割机上的双排套筒滚子链的使用寿命,一般应达到3000小时。由于使用不当,有的使用不到1000小时就出现早期磨损。出现早期磨损的原因主要有以下几方面。 1.链条松紧调整不当。有的机手将链条调得很紧,认为这样不易掉链。由于调得过紧,张紧力过大,加剧了链条的磨损。如果链条调得过松,工作时松边晃动、振动,也加剧链条的磨损。机手应按规定移动张紧轮,调整链条的张紧度。 2.链轮齿面磨损。链轮磨损到一定程度后,齿面凹陷变大,节距发生变化,导致链条啮合不良,从而加速链条的损坏。遇到这种情况,应及时更换链轮     

延长皮带和链条的寿命与正确使用张紧装置的关系分析

联合收割机的各部件都是依靠链条和皮带的联接传递动力和运动，而且这些传动都是由张紧轮来保证有效的圆周力，防止因打滑而产生传动失效。由于皮带和链条的传动失效原因很多，产生的磨损也不一样，如皮带的尺寸和型号，传递的速度和带轮的包角．皮带的受力等。本文着重就延长皮带、链条的使用寿命与正确使用张紧装置的关系进行分析；1．正确安装张紧轮的位五背负式联合收割机的动力都是由拖拉机通过输出总成传递出来的，主要是链轮和链条相互啮合传递动力，安装时要保证输出总成的链轮与脱粒机上的被动链轮的垂直度，即三点成一线（主动链…     

4YW—2型玉米联合收获机的调整(续)

六、链条张紧度的调整 各传动链条和工作链条,都要有一定的张紧度。其张紧度的要求和检查方法是:用手按动链条张紧边的中部,两链轮中心距在1m以内的,下陷量应为20～25mm;1m以上的,下陷量为30～40mm。如下陷量超过以上要求,就要进行调整。     

工农-12型手扶拖拉机链轮张紧机构的改进

<正> 一、传动箱链条张紧机构的改进 工农-12型手扶拖拉机传动箱1/2英寸链条张紧机构原是采用65Mn钢制造的弹簧片张紧(图1上1)。对于新出厂的拖拉机,由于1/2英寸链条是新的,节距最小,链条张紧度较大,尚不需要张紧;此时张紧弹簧片对链     

整秆式甘蔗收割机柔性夹持输送装置

华南农业大学研制的整秆式甘蔗收割机的两种柔性夹持机构,其中链轮张紧式夹持输送机构存在功率消耗大、链条所需张紧力大等问题.试验表明,在夹持力达到要求的情况下,应将张紧力保持在450～550N比较合适.圆弧轨道夹持输送装置,链条采用轨道支撑、将原输送线路中直角部分改为圆弧过渡、减小输送线长度.通过对新装置进行相关参数确定和试验测量表明,新设计能够在很小的链条张紧力下稳定工作,并且消耗功率明显小于原装置.     

如何正确使用农业机械的传动系统

<正>农业机械的传动系统主要有齿轮传动、链条传动、三角带传动和皮带传动等。齿轮传动的日常维护和保养比较简单,下面主要介绍链条传动和三角带传动的日常使用方法。1链条传动(1)链条传动主要由齿轮和链条组成,使用中应该注意及时润滑,同时要保持同一回路中的链轮必须在同一个平面内,否则容易打滑或者掉链子。链条的张紧度以自然下垂2m m~3m m为宜,太紧或     

手拖传动箱常见故障及排除

传动箱里的油封损坏 手扶拖拉机在使用中，有时刚添加传动箱润滑油时间不长，检查却发现传动箱润滑油油面过低，表明安装在变速箱、副变速轴内的骨架自紧油封（２５ × ４０ × １０）已经损坏或油封松动，致使加进传动箱里的润滑链条的机油全漏到变速箱里，此时，应及时更换。更换时，只需拆下链条和链轮，不必拆下整个传动箱。 传动箱发生异响 链条久用磨损后会拉长，使传动箱噪声增大。当链条松驰严重后，会和传动箱内壁相碰，在频繁的撞击下，链片与套筒极易脱落破碎。此时，应检查张紧装置是否完好，链条是否伸长。将链条的中部能提起…     

联合收割机传动链条的维护与保养

链条是联合收割机中不可缺少的传动机构。它的工作好坏将直接影响到收割机各部件的正常工作和性能发挥、因此在使用中应做好维护与保养,方法是： （１）链轮装在轴上应没有歪斜和摆动。在同一传动组件中两个链轮的端面应位于同一平面内。链轮中心距在Ｏ．５ｍ以下时,允许偏差１ｍｍ;链轮中心距在０．５ｍ以上的,允许偏差２ｍｍ。但不允许有摩擦链轮齿侧面现象。如果两轮偏移过大容易产生脱链和加速磨损。在更换链轮时必须注意检查和调整偏移量。 （２）链条的松紧度应适宜,太紧增加功率消耗、而且链条和轴承易磨损。太松链条易跳动。脱…     

脱粒机脱粒不良的原因及调修技巧

(1)脱粒不净①原因。喂入量过大或入不均匀,纹杆与凹板之间的间隙过大,滚转速过低,谷物太潮湿。②调修方法。减少入量,均匀喂入;正确调整好脱粒间隙,磨严重的零件应及时更换;动力机的皮带轮与粒机的皮带轮配合要合理,如皮带轮打滑丢,应调整张紧轮,把皮带张紧;秸秆过湿的物要在适当通风、晾晒后再进行脱粒。(2)籽粒清洁度差①原因。风机风量足,大多是风扇皮带传动打滑,使风扇转速不到设计指标,或是因风扇带轮螺钉松动,成带轮空转,不能正常带动风扇旋转;滚筒作物茎秆进入量太大。②调修方法。检查风传动皮带松紧程度,适当调整张紧轮,如果扇皮…     

酿酒葡萄收获机输送装置运动分析及仿真

酿酒葡萄收获机输送装置由导轨、集果系统、传动系统及辅助部件组成。对驱动拨爪链的多边形效应进行了运动学分析,得出驱动拨爪链速度及速度不均匀系数的关系表达式。利用ADAMS对装置输送链的运动过程和受力进行了仿真,获得两链轮的角速度、角加速度、转矩及驱动拨爪链条的速度、加速度的变化规律,且得知从动链轮相对主动链轮运动平稳。     

三平移刚柔混合并联机构优化设计与动力学分析

提出了一种三自由度绳驱动并联机构,其包含3组同组平行、异组交叉结构的绳系支链和1组被动弹性支链,具有轻质量、高加速度、大工作空间等特点。基于封闭矢量方法推导了机构运动学方程,并分析了机构可达工作空间和任务工作空间以及中间弹性支链对工作空间范围的影响;基于达朗贝尔原理推导了机构的平衡方程,利用边界搜索法、控制变量法建立了中间弹性支链的结构参数与绳索驱动力之间的关系,在保证机构满足高加速度及任务工作空间的条件下,以绳索的驱动力为优化目标对弹性支链结构参数进行优化,确定了合理的弹簧弹性系数和初始长度。采用拉格朗日方法建立了机构的动力学方程,并通过联合Matlab数值计算与ADAMS仿真验证了动力学方程的正确性。最后,基于优化结果设计了试验样机,并通过试验验证了机构运动学方程的正确性。     

高速水稻插秧机分插机构研究现状和最新进展

阐述了分插机构的种类,在分析日本旋转式分插机构工作原理的基础上,对已研制成功并被“211工程”评审组专家审定为国际先进水平的几种新型分插机构(差速、偏心链轮、正齿行星轮等)进行了详细的分析和论述。     

基于多元变异的Hy-Vo齿形链设计方法

阐述了Hy-Vo齿形链的多元变异特性,构建了Hy-Vo齿形链-链轮-刀具齿条的啮合设计体系,提出了Hy-Vo齿形链与链轮正确啮合就位的必要条件,指出了在拉直状态下Hy-Vo齿形链节距和当量边心距的一致性是多元变异设计的重要基础条件,分析了缠绕圆和接触圆在啮合设计时的相互关系。实践研究表明,Hy-Vo齿形链的多元变异设计方法是实现产品创新升级和知识产权保护的重要手段,是科学而切实可行的。     

芦苇收割机拨齿机构仿真设计

拨齿及传动装置是芦苇收割机中的关键部件。如何进行有效收割是芦苇收获的关键问题,而有效收割的关键是拨齿轨迹规划。通过对芦苇收割机的拨齿及运动机构进行研究,选择有急回特性的曲柄连杆机构来实现拨齿的弧形运动轨迹。依据收割需求,依据理论关系式计算出机构曲柄长度250 mm、摇杆长度330 mm、连杆长度690 mm和机架长度650 mm。然后,确定曲柄连杆机构驱动装置,考虑左右拨齿的曲柄转向相反、转速相同,且两曲柄始终保持180°角度差的联动要求,确定以相同尺寸链轮的链传动和相同尺寸齿轮的一级齿轮传动相互配合来实现该联动,根据需求,确定链和齿轮的关键尺寸。依据曲柄连杆、拨齿,以及链轮和齿轮尺寸,用Pro/E软件进行各零件绘制并进行装配,从而对设计机构进行运动仿真。通过参数调整,实现拨齿在连杆上的位置偏置75°时,有不错的收获效果,验证了设计的拨齿机构运动轨迹满足设计要求。该设计和仿真思路可对相关收获机的设计有一定的参考价值。      

蔬菜钵苗旋转式取苗机构动力学分析与试验

针对一种应用于蔬菜钵苗全自动移栽机的旋转式取苗机构——偏心齿轮-非圆齿轮行星系取苗机构,建立机构的动力学模型,采用动力学方程组序列求解法进行求解,得到机构在一个工作周期内链条、太阳轮轴心、中间轮轴心、行星轮轴心、太阳轮与中间轮啮合点、中间轮与行星轮啮合点等处的受力随行星架转角变化的规律。设计了机构的物理样机,开展机构动力学试验,测试得到机构物理样机在4种不同工作转速下的动力学特性,同时验证了机构动力学模型的正确性。     

泄水锥加长与主轴中心孔补水对水轮机尾水管流态的影响

为了探究泄水锥加长与主轴中心孔补水对水轮机尾水管流态的影响,采用SST湍流模型对某混流式模型水轮机进行了全流道三维非定常模拟.对额定工况下原泄水锥、泄水锥加长这2种方案,以及对部分负荷工况下原泄水锥、泄水锥加长、泄水锥加长后补水这3种方案进行了计算.分析了不同方案下尾水管水流流线、尾水管各断面压力、尾水管涡带及流体的涡流黏度值的变化情况.结果表明:在额定工况下,泄水锥加长后对尾水管水流有稳流效果且水轮机效率略有提高;在部分负荷工况下,泄水锥加长后尾水管中心产生的涡带有变小的趋势,但涡带的偏心距稍有增加,而向尾水管补入2%额定流量的水流后,尾水管流态明显改善,直锥段水流的涡流黏度值降低,尾水管涡带的偏心距和涡带形态都有所减小,由偏心涡带引起的低频压力脉动幅值也有明显降低.     

振动式马铃薯挖掘装置关键部件设计

当前马铃薯收获机的主要挖掘方式为采用固定式挖掘铲实现一维强行破土切削,其普遍存在切削挖掘阻力大、能耗高、铲尖磨损严重等问题,故设计一种振动式马铃薯挖掘装置,采用四杆机构实现水平方向的振动,采用偏心轮机构实现竖直方向的振动。工作时,由拖拉机后输出轴提供动力,经变速箱实现变速和换向后传递给输出轴,输出轴通过链传动带动安装有链轮的主轴旋转,主轴端部安装有偏心轮,通过偏心轮机构的旋转实现竖直方向的振动,另一方面偏心轮通过连杆与四杆机构相连,四杆机构以机架的四个铰接点为转动中心,实现竖直方向的振动挖掘。通过田间试验,验证装置工作性能的稳定性以及可行性,试验结果表明:该机明薯率≥95%,挖净率≥98%,破皮率<3%,能够满足马铃薯的收获要求,可为后续马铃薯收获机械的设计提供一些理论依据。     

两垄四行花生联合收获机横向输送装置的设计与试验

为解决目前两垄四行花生联合收获机中清选装置重复设置的问题,设计了一种横向输送装置,用以实现花生果在夹持输送工序后的汇集,进而落入同一清选装置完成荚果与杂质的分离,达到节省资源降低功耗的目的。该装置主要由联轴器、轴、轴承座、链轮、链条、刮板、栅条底板和机具护罩等组成。同时,通过试验与分析确定了输送装置刮板的最优结构参数:刮板高度42mm,刮板安装角度70°,刮板长度650mm。优化后的输送装置作业效果明显提高。     

隙控式全射流喷头运转动力学分析

针对隙控式全射流喷头在恶劣工作条件下出现的附壁力小、驱动力矩小等不足,研究了获得射流元件的最大附壁驱动力矩和减小摩擦阻力矩的方法,对射流元件进行优化设计,以保证喷头的正常运转．分析了隙控式全射流喷头的转动驱动力矩和摩擦阻力矩,喷头转动驱动力矩由射流附壁时与射流元件侧壁产生的驱动力矩,射流与出口盖板的作用力矩组成,喷头的摩擦阻力矩由空心轴端面摩擦阻力矩,空心轴与轴套间的摩擦力矩,密封机构摩擦阻力矩组成．根据动量守恒方程推导出附壁射流中心线方程,得到中心线附壁点距离及附壁冲角的计算公式．推导了理论状态下,附壁力矩最大值与结构尺寸之间的关系．由刚体转动定律计算出全射流喷头的力矩公式及全射流喷头步进角度公式．