三相有功电能表的调整与检定

三相电能表的调整与单相电能表的调整有很多相同之处，但由于它是由两组或三组电磁元件组成，元件间的相互影响较大，加上各驱动元件因结构、装配不对称，在相同条件下，产生的转矩又不完全相等，使电能表在测量不平衡负载下的电能时，有较大的误差，因此必须对三相表每组元件的误差进行调整，使之分元、合元皆合格。本人根据电能表的特性及误差累积原理，试创了下述方法，不妨叫“误差累积法”，供同行参考（但这里所讲的误差累积不是简单的加减累计）。现以三相三线表为例讲述该方法。1调整前的准备及检查首先应紧固好各部件固定螺丝，吹…     

基于光量阻挡原理的颗粒化肥流量检测方法

针对化肥排施过程流量较大，化肥颗粒相互遮挡导致难以准确检测的问题，提出了基于光量阻挡原理的颗粒化肥流量检测方法，该方法以颗粒流量与传感器响应电压间的相关性为基础建立检测模型；通过理论分析初步确定了该检测方法的可行性；借助离散元仿真分析了化肥排施过程在输肥管中的分布规律，为颗粒流量传感器结构设计和安装位置确定提供了依据；基于上述分析设计了颗粒流量传感器，并搭设了颗粒化肥流量检测试验台；以尿素和复合肥为试验材料，以排肥轮转速为试验因素对上述理论进行了验证，结果表明化肥流量与化肥颗粒流量传感器累计响应电压存在较强的线性相关，各排肥轮转速下，两者相关性决定系数均高于0.992。为确定最优检测模型，建立了各排肥轮转速的检测模型，以平均绝对百分比误差为指标对不同检测模型进行了对比，基于加速组建立的检测模型对尿素和复合肥的平均绝对百分比误差分别为5.18%和4.07%，检测误差低于其他组，确定了最优检测模型。为解决颗粒流量传感器与不同直径输肥管匹配的问题，以敏感元件数量和颗粒流量传感器内径为因素进行试验，结果表明当检测元件密度为0.075~0.75时，对于尿素和复合肥各流量传感器的平均绝对百分比误差分别为4.75%~9.33%和4.07%~9.11%，且平均绝对百分比误差随检测元件密度增大而降低。     

三相三线有功电能表的误差调整方法

电能表是测量电能的专用仪表 ,由于仪表本身结构上的原因以及外界条件的影响 ,在进行电能测量时 ,测量值与实际值是不相等的 ,其差别称为误差。1　三相三线有功电能表的误差调整方法三相三线电能表是发电厂、供电部门和大电力用户使用的电能表 ,它的准确与否影响很大 ,其内部元件间的关系又较复杂 ,所以 ,要采用正确的方法才能将表调准。(1)　分元件调整 :1平衡调整 :在额定电压、额定频率 ,cosφ=1时 ,先对第一组元件通以额定电流 ,第二组元件无电流 ,利用第一组元件的平衡调整装置调误差 ,使误差的方向比负载不平衡误差稍偏正些。然后使第…     

无功电能表的调整与检定

三相无功电能表的调整与检定，与三相有功电能表的调整检定大致相同，可相互参考。所不同的只是目前广泛采用的无功表大多为非正弦电能表，都有线路附加误差，线路附加误差都会包含在检验结果中。因此，在调整中，要选择和被检无功表的接线附加误差大致相同的标准表；要特别注意将三相电压、电流调至对称、平衡。为快速调整无功电能表，本人常采用“对项法”、“零功率法”巧妙配合的办法，收效甚佳。现以内相角60°的三相三线无功表的调整检定为例加以说明。1调整前的准备及检查复紧备零部件固定螺丝，吹净表内灰尘，特别注意清除制动元件…     

普通液压节流阀的流量误差与制造公差的计算分析

1基本原理液压节流阀通过调节流量，进行控制液压缸活塞和液压马达的运动，它的主要指标是流量，要求通过控制流量误差来保证液压传递运动的准确性，这种准确性是靠严格控制各个零件长度和角度的累积误差来保证的，而且需要一定的质量函数转换。因此必须找出流量指标与液压元件     

关于渠道动水法测渗结果可信度的思考

用误差分析理论，对按照“节水灌溉技术规范SL207－98”采用动水法进行渠道渗漏测试结果进行了误差分析，讨论了动水法测渗结果的可信度，对该规范的该部分的内容提出质疑，此外还对“灌溉与排水工程设计规范GB50288－99”中渠道水利用系数的计算公式提出了意见。     

电能表常见故障的判断与检修（之一）

1故障电能表检查的一般程序1．1询问用户了解电能表的使用现状。如：接线方式、安装环境、负荷大小、电源质量、电能表与负荷匹配情况，电能表是否出现过异常现象等。1．2直观检查将电能表打开盖，检查各部分元件是否有烧损、机械变形、脱落、破碎、位移、歪斜、锈蚀、受潮、断线、螺丝压接不紧、刺鼻气味等现象。1．3仪器测试检查（1）用万用表测量电压、电流元件的通断及电阻值是否正常，是否存在匝间短路、断路等情况。（2）用SOOV摇表测试各电磁元件与基架、外壳间的绝缘情况是否良好。（3）用校验台校验电能表的基本误差，是否有误差…     

对PSZ型全射流喷头元件的分析

本文分析了不等位差的PSZ型元件的切换原理及“流阻”对该元件获得低频振荡的作用,并对信号流在该元件作用区内随时间进行体积积累的“切换方程”及其由此得出的可使振荡频率大幅度下降的论点提出了不同的看法。     

对PSZ型全射流喷头元件的分析

本文主要针对黄志斌同志在“PSZ型自反馈式射流喷头的研究”(《镇江农机学院学报》1981年第2期)和“超位差单反馈射流喷头元件的设计与机理”(《农业机械学报》1984年第2期)两文中提出的“超位差”造成PSZ型喷头降频的观点提出讨论。文中分析了不等位差的PSZ型元件的切换原理及“流阻”对该元件获得低频振荡的作用,并     

小孔的图像处理与圆度误差的评定

小孔的测量，特别是对其圆度误差的测量与评定，一直是小孔测量中一项较难解决的课题。为此本文提出了对小妃的测量采用图像处理方法进行数据采集，二值化处理，去噪声和边缘检测，进而对圆度误差进行评定，试验表明，这种方案提供了检测和评定小孔圆度误差的可靠方法，并且它具有新颖性，先进性和实用性。     

基于正交设计方法的气缸盖上水孔流量测量技术

采用正交设计方法,通过数值模拟手段,研究了各结构参数及安装参数对测量误差的影响。为把由结构参数及安装参数引起的测量误差控制在设定范围3%内,对模拟结果进行了极差分析,通过多轮极差分析及各因素的水平范围优化,获得了把测量误差控制在3%以内的结构参数和安装参数的允许变化范围,确定了可行的测量装置加工和安装方案。最后,进行了模拟方案的实验验证,验证结果表明,模拟误差与实验误差的偏差为2.07%,验证了数值模拟的可信性,同时也确保了测量技术的准确性。     

一种拖拉机用零泄漏多路阀

开发一种拖拉机用零泄漏多路阀,解决目前国产液压输出阀中位密封均靠滑阀与阀道口的间隙密封,无法保证中位泄漏量的问题。该多路阀在不改变液压系统功能的前提下,在现有液压输出阀片中增加机械控制式单向阀,既保证了中位时液压输出阀片的零泄漏,又减少了液压系统的功率损失,提高了液压系统的可靠性。      

可控关闭体积心脏瓣膜模型

为了准确描述心脏瓣膜血液动力学特性及其在心血管系统中的应用,根据电液比拟,将其建模为1个变电阻和1个电流源并联然后和1个恒电感串联的瓣膜模型,并建立了左心循环系统的电路图及数学方程.并联元件把流经瓣膜的血流量分成2部分：流经瓣膜孔口的流量和瓣叶运动过程中排挤的血流量.流阻依赖瓣叶位置,另外给定符合关闭体积和时间的瓣叶关闭过程.以二尖瓣为例进行Matlab数值模拟,结果表明：该模型能准确模拟瓣膜关闭反流和泄漏体积的反流特性,正常情况下心脏每搏输出量63.60 mL,心输出量4.58 L/min,二尖瓣关闭体积为3.30 mL,二尖瓣泄漏体积为2.30 mL,反流分数为7.56%;反流病理条件下,二尖瓣关闭体积为14.70 mL,泄漏体积为25.40 mL,反流分数为40.48%.该模型可以模拟瓣膜正常功能和反流病理的血液动力学.     

液压挖掘机节能系统的控制策略

分析了液压挖掘机发动机一泵环节和泵一负载环节功率匹配的原理，提出了两个环节实现功率匹配的方法，分析了两个环节不协调的原因，提出了采用电子控制方法控制换向阀的流量以实现协调控制的原理，以及能够获得节能效果的控制策略。     

拖拉机液压悬挂耕深电液控制系统设计与试验

从拖拉机液压悬挂耕深电液控制系统原理出发,设计了一种以电液比例阀为主控制阀的耕深电液控制系统,建立该系统数学模型,分析其位控制和力控制特性,并进行了试验验证.试验结果表明:采用耕深电液控制系统,其位控制过渡时间为0.65 s,静差为±1.5 cm;力控制调节时间为7.5 s;力位综合控制耕深为20cm时,耕深的波动范围为±1 crn.能够满足农机具田间作业时耕深的控制精度和稳定性要求.     

汽车电子节气门位置最优预见控制

基于线性二次型最优控制理论和线性矩阵不等式处理方法,提出一种适用于汽车电子节气门的位置离散最优预见控制算法,该算法仅通过一组滑动电位计来测量节气门阀片角度位置实现闭环控制。针对节气门的实际使用环境,建立了离散化的节气门状态空间模型,利用状态转移法构建了包含目标信号的扩大误差系统;考虑实际系统中节气门物理参数难以辨识的特点和外部扰动力矩等不确定因素的影响进行了仿真,并基于快速控制原型技术进行了试验验证。仿真和试验结果均表明,所设计的位置最优预见控制算法能够快速准确地跟踪目标开度信号,增强了电子节气门控制系统的稳定性和鲁棒性。     

双作用滑块型双定子马达内漏特征与优化

为了准确计算双作用滑块型双定子马达的容积效率以及获得合理的密封缝隙尺寸,基于马达的内部结构,对其内部各种缝隙存在的泄漏进行了详细的分析,得出马达内部泄漏可分3类,泄漏途径有10种.通过建立各泄漏途径的流量数学式,得到马达在普通连接和差动连接两种连接形式下的总泄漏量模型.研究结果表明:双作用滑块型双定子马达的泄漏情况不但与自身的结构参数有关,而且与工作压力以及输出转速正相关,其泄漏量随着马达进出油口连接方式的改变而改变,但总泄漏量遵循一个共同的规律.结合实例进行数值分析,研究了制约双作用滑块型双定子马达不适宜应用在中高压场合的主要因素,得出轴向泄漏在总泄漏中所占比重最大;同时,研究了轴向泄漏随缝隙变化的规律,为合理优化双作用滑块型双定子马达结构提供了依据.     

泵系统中柔性阀门漏水引起的自激振动分析

为了研究阀门的漏水过流特性及自激振动机理,应用特征线法对供水工程泵系统中柔性阀门漏水引起的自激振动进行分析,得到阀门上游测压管水位随时间的变化曲线.通过改变该泵系统的管长、管材与阀门漏水流量等,形成2个对比方案并进行数值模拟自激振动过程.结果表明:管道的长度及管材对自激振动的幅值、周期以及振幅增长速率影响极大;阀门的漏水流量对自激振动的幅值及周期影响较小,但对系统的振幅增长速率影响较大.任由自激振动发展,将会导致爆管事故的发生.     

冷凝液输送泵用铰接式单向阀流场数值模拟

针对冷凝液温度高、极易汽化,且泵吸入口液位高度差小,单向阀水力损失要求极高的问题,提出了一种新型冷凝液输送泵用铰接式单向阀,阐述了其工作原理.以冷凝液输送泵用吸入口铰接式单向阀为例,建立了其二维物理模型,并按照单向阀实际参数给出了边界条件,利用CFD软件Fluent6.3对单向阀开启过程中阀板开度分别为1°,2°,3°,5°,7°,10°六个工况点的流场状态进行了数值模拟,得到了新型铰接式单向阀开启过程中阀板前后部流场压力云图和速度矢量云图,并进行了不同开度状态下的对比分析.研究表明随着阀板开度的不断增加,流场的最大速度和最小速度也在不断增加,流场的最小压力区间一直出现在阀板下端,并初步总结了铰接式单向阀产生水力损失的主要位置,为铰接式单向阀工程设计计算及内部流道优化提供参考.     

锥台形液压锥阀过流面积CFD可视化计算

针对液压插装阀的主阀都采用平底断面,但在计算流量时却采用按完整锥面锥阀导出的过流面积计算公式,从而造成非常大的计算误差、不能准确指导设计的问题,采用CFD流场可视化仿真对锥台形锥阀的出流特性进行了研究。通过分析阀内流场参数分布特征,判断锥阀过流断面位置,提出了转折开口度的概念。得出锥台形锥阀的阀芯在大行程范围移动时过流断面面积变化存在关键的转折点,不同行程范围不同内外流流动状况过流断面位置不同,相对应的面积计算公式也不同。采用新的面积计算公式,可以比较准确地计算锥台形锥阀的过流面积和通过阀的流量。同时,对比内外流流动状况的阀内流场特征,结合确立的过流断面,指出对于锥台形锥阀流动应考虑孔口节流损失和进出阀口局部损失的混合作用,内外流流动时进出阀口局部损失的不同是内外流流量特性不同的根源。