温升与横向力作用下圆板跳跃的有限元数值模拟

采用ANSYS程序计算了热力联合作用下圆板的轴对称跳跃规律,得到了用板中心挠度表示的跳跃过程和跳跃后临界挠度温升和临界横载温升关系。结果表明,临界挠度与温升或临界横载与温升都呈非线性递增关系。     

具损伤正交各向异性板的后屈曲分析

基于代数不变量理论,推导了具各向异性损伤的正交各向异性材料的Helmholtz自由能的表达式,同时应用不可逆热力学理论,建立了其损伤本构关系及损伤演化方程.根据Von Karman板理论,建立了具损伤正交各向异性板的非线性压曲方程.数值计算结果表明:由于损伤和损伤演化,板在恒载下的挠度不再保持恒定不变,而是随着时间的增加而不断增大;随着外载荷的增大、初始挠度的增大或者长宽比的减小,损伤对板的挠度的影响越来越明显.     

竹碎料——木纤维复合板弯曲挠度特性的研究

该文对两边简支、两边自由时的竹碎料--木纤维复合板的弯曲挠度特性进行了研究，并构建了它的挠度函数模型。结果表明:①挠度函数与板的载荷状态、平面尺寸及板内任一点的坐标有关。②当复合板在外力作用下产生弯曲挠度变形时，板内任一点的挠度与外力之间具有线性关系。③复合板上下表面对应处的挠度值基本相等，而且实测结果和理论计算结果之间的误差最小为1.3%，最大为11.7%，平均为5.87%， 说明模型具有很好的拟合性。      

腹板横截面剪切弹性模量对木质工字梁静曲挠度的影响

对竹大片刨花板（BW）、木质定向刨花板（OSB）和结构胶合板（SPly）的剪切性能和以其为腹板的3种木质工字梁（IB）静曲挠度的检测和分析结果表明：腹板横截面剪切弹性模量（MOEs）与IB的静曲剪切挠度和静曲总挠度成负幂指数关系;腹板MOEs的不足对IB静曲挠度的不利影响不容忽视;实际应用中应注意到IB的跨度对静曲剪切挠度的影响;具适当MOEs的BW、OSB和SPly均可满足IB对静曲剪切挠度的要求。建议我国相关标准和规范增补或修改对腹板用木质结构板的MOEs指标要求及其检测方法,以及对IB静曲挠度中静曲剪切挠度的控制指标及其实用性工程计算方法。     

Winkler基础上矩形板在均布荷载作用下的突变分析

在研究 Winkler 基础上弹性板大挠度振动的基本理论与计算方法基础上,给出了 Winkler 基础弹性板几何非线性大挠度振动的微分方程,采用迦辽金法对基本方程进行了处理,得到了关于一非线性常微分方程,并确定了 Winkler 地基上四边简支矩形板非线性振动方程的有关系数,据此对在均布荷载作用下的突变进行了分析。     

Winkler基础上矩形板在均布荷载作用下的突变分析

在研究Winkler基础上弹性板大挠度振动的基本理论与计算方法基础上,给出了Winkler基础弹性板几何非线性大挠度振动的微分方程,采用迦辽金法对基本方程进行了处理,得到了关于一非线性常微分方程,并确定了Winkler地基上四边简支矩形板非线性振动方程的有关系数,据此对在均布荷载作用下的突变进行了分析。     

开裂前后钢筋混凝土板的有限元分析

本文对钢筋混凝土板的有限元计算提出了一种新的计算方法,该方法考虑了钢筋混凝土板开裂前后的特性。本文首先给出了一个广义应力——应变关系的力学模型和板元的计算模型。考虑到弹塑性变形是渐变过程,而开裂变形是突然出现的,为计算变形,对前者使用逐次迭代方法计算,对后者使用变换基本弹性刚度阵方法计算。用上述模型和方法计算了最近经过试验的各种配筋率的钢筋混凝土板,计算结果表明,板的中点的荷载——挠度曲线和板的计算开裂图形与实验结果一致。     

木材泡沫铝层叠结构材在瞬态加载时的动力学特性

以木材、泡沫铝板为材料,经层叠制作2种型号(T5T10T5和T10T15T10)木材泡沫铝层叠结构靶板;利用一级轻气炮发射卵形头和平头杆弹对靶板进行瞬态加载试验;利用高速摄像机获取杆弹初始速度和侵彻图像,得到2种杆弹初始速度-剩余速度关系曲线及弹道极限速度,分析靶板抗侵彻性能和失效模式。结果表明:随着杆弹初始速度的逐渐增高,靶板对2种杆弹的抗侵彻性不同;卵形头杆弹的极限速度均高于平头杆弹,说明靶板对卵形头杆弹的抗侵彻性强于平头杆弹;随着初始速度增大,相同初始速度时卵形头杆弹的剩余速度大于平头杆弹,此时靶板对平头杆弹的抗侵彻性强于卵形头杆弹。2种杆弹贯穿靶板后,靶板变形和损伤模式相似,均为正面穿孔、背面脱落、孔口直径与杆弹直径接近;靶板背面中心处形成一定挠度,孔口边缘处挠度最大;当杆弹初始速度超过弹道极限速度,初始速度越大,整体变形越小,靶板越接近局部破坏。同时,两者存在区别,卵形头杆弹贯穿靶板,是因为瞬态加载使靶板失效变形;而平头杆弹贯穿靶板,是由于剪切使靶板损伤变形。     

火灾后预应力混凝土连续板力学性能试验与分析

完成了7块火灾后两跨无黏结预应力混凝土单向连续板受力性能试验.基于试验结果,拟合出火灾后预应力混凝土连续板中无黏结筋剩余应力、极限应力的计算公式,提出了火灾后预应力混凝土连续板正截面承载力计算公式.根据火灾下温度场分布沿板厚方向将截面分条带,引入火灾后钢筋、混凝土本构关系,基于截面轴力、弯矩平衡,获得了火灾下预应力混凝土板任意截面的弯矩-曲率关系全曲线.基于支座变形协调方程,可用割线刚度法对支座反力进行迭代求解,计算板在外荷载(曲率荷载)与支座反力共同作用下的弯矩、挠度和支座位移,进而对截面曲率积分可求得连续板的变形.试验结果表明:初始有效应力越高、受火时间越长,火灾后连续板预应力钢丝应力损失越严重;保护层厚度越小、受火时间越长、荷载水平越大,火灾后板跨中截面承载力降低幅度越大;受火时间越长、荷载水平越大,板中支座截面承载力降低幅度越大.     

Vlazov地基上Reissner板相互作用的加权残值分析法

以Vlazov双参数弹性地基上Reissner中厚板为研究对象,建立地基与中厚板相互作用的控制微分方程,运用B样条函数为试函数的加权残值法进行了分析求解,并结合Matlab软件编制程序进行算例分析.算例表明,对于Vlazov地基上四边简支的Reissner板,板的弯剪刚度比的增大可有效地减小板的挠度,亦即减小地基的变形;考虑地基的横向连续性可合理地修正板的挠度和弯矩的值,使其与工程实际更相符.本方法只需划分稀疏的离散网格,便可得到与精确解吻合较好的数值结果,其计算效率与精度均优于全域离散的有限元法.     

薄壁梁端部力的近似等效问题

利用折析壳有限元方法了薄壁截面杆件受横向荷载作用时膜应力的大小和分布规律。认为对薄壁杆伯上端部力的近似等效原则为合力，合力矩都给定，则离杆端远处的应力就其本确定。     

埋地油气管道弯头的强度计算

通过理论分析导出了埋地弯头附加弯矩的新计算公式,其推导依据是:“弹性抗弯铰”假设,不考虑弯头受到的土壤抗力,但考虑弯头承受的内压;土壤对直管道纵向位移的抗力与纵向位移的关系为双线性,即考虑弹性工作段和极限平衡段(塑性工作段);土壤对直管道横向位移的抗力满足Winkler假定;将弯头两端的直管看作半无限长的梁或杆;同时考虑温差和内压对管道位移的影响。将新公式的计算结果与有关油气管道设计规范推荐公式的计算结果进行了比较。讨论了弯头的强度验算方法和管土相互作用参数的确定方法。推荐了实用的埋地弯头强度设计计算公式。     

2种墨天牛摩擦发音器超微结构的比较研究

[目的]探讨沟胫天牛亚科天牛摩擦发音器的发音板上是否有侧纵纹。[方法]利用扫描电镜观察和比较云杉大黑天牛和云杉小黑天牛摩擦发音器的超微结构。[结果]2种天牛的发音板上都有侧纵纹存在,2种天牛的发音板在形态、大小和音齿密度等方面存在较大差异,具有种的特异性。[结论]结合以前发现的其他沟胫天牛种类侧纵纹的存在情况,推测这种侧纵纹在沟胫天牛亚科内具有普遍性。     

库布齐沙漠沙鸣现象的研究

通过对库齐沙漠沙丘不同类型，不同部位沙粒的含水量，粒径结构，矿物组成分析，初步认为，库布齐沙漠沙鸣现象是由于落沙层在外力作用下，干沙层沙粒向下群体滑动，无数沙粒相互撞击产生声响，相近声频随着沙体的滑落不断迭加，扩大而形成。这种沙粒外力作用下的撞击声的共鸣，本质上的与地质地貌构造无关，而与沙体含水量，粒径结构，矿物组成这些主要因子有关。     

圆形薄板的温度分布及热变形

为了搞清圆锯片锯切工作时的受热变形情况和热变形与圆锯片适张的关系 ,该文测量了过度适张、不开径向槽薄圆盘的受热变形情况 .在一定的转速下 ,对圆盘的外边缘模拟加热 ,通过实验研究圆盘发生热变形的机理和变形过程 .实验结果表明 :①模拟切削加工过程对圆盘的外边缘加热 ,开始阶段 ,盘的变形很小 ,维持原有的碟形状态 ,随着温度差的不断增大 ,圆盘内产生了热应力 ,当温度差达到 16℃以后 ,圆盘开始从碟形逐渐向平面转变 .②圆盘变成平面状态后 ,仍处于临界不稳定状态 ,随着温度差的继续增大 ,圆盘逐渐回复到初始的碟形状态 .③圆盘回复到初始的碟形状态之后 ,圆盘不能蓄积更多的热应力 ,发生热应力释放 .④热压曲发生后 ,温度差继续增加 ,热压曲的变形量增加不大或几乎不增加 .⑤在温度差较小时 ,适张造成的碟形变形不能变成平面状态 ,可以认为是圆盘内的残余应力或适张应力对圆盘外缘的拉紧作用抵抗着热应力 ,这就是适张的意义和作用     

钵体苗活动苗盘的结构设计

为解决钵苗基质与钵盘间因接触面积大而导致其黏附力大、取苗时钵苗基质破损率高的问题,将现有油菜钵体苗育苗盘设计成由齿形侧板、矩形侧板、扭力弹簧和支撑轴等组成的钵穴形状可变的活动苗盘。借助Admas软件模拟仿真活动苗盘的开启过程及侧板上的受力情况,得到开启矩形侧板、齿形侧板的作用力峰值分别为4.28和9.22 N,作用力峰值出现时的位移间隔为25 mm。在万能材料力学试验机上对活动苗盘开启过程及侧板上的受力进行检测,得到开启矩形侧板、齿形侧板的作用力峰值分别为4.72和9.96 N,其作用力峰值出现时的位移间隔为24.3 mm,位移误差为2.8%。结果表明,活动苗盘的开启过程中作用力峰值变化趋势一致,所设计的活动苗盘开启过程各侧板开启位置及开启时间与设计目标一致,能实现有序打开。     

Three-dimensional splay fault geometry and implications for tsunami generation

Megasplay faults, very long thrust faults that rise from the subduction plate boundary megathrust and intersect the sea floor at the landward edge of the accretionary prism, are thought to play a role in tsunami genesis. We imaged a megasplay thrust system along the Nankai Trough in three dimensions, which allowed us to map the splay fault geometry and its lateral continuity. The megasplay is continuous from the main plate interface fault upwards to the sea floor, where it cuts older thrust slices of the frontal accretionary prism. The thrust geometry and evidence of large-scale slumping of surficial sediments show that the fault is active and that the activity has evolved toward the landward direction with time, contrary to the usual seaward progression of accretionary thrusts. The megasplay fault has progressively steepened, substantially increasing the potential for vertical uplift of the sea floor with slip. We conclude that slip on the megasplay fault most likely contributed to generating devastating historic tsunamis, such as the 1944 moment magnitude 8.1 Tonankai event, and it is this geometry that makes this margin and others like it particularly prone to tsunami genesis.     

刚性路面板单体性热屈曲的几何非线性分析

从几何非线性理论出发，建立了混凝土路面板单体性热屈曲的非线性方程，并以椭圆积分的形式给出了路面板的轴力、位移、热应力与变温之间的关系，并对如何准确地定义临界铺设温差作出了建议。文中最后给出了一个算例。     

油罐底板检修及其焊接变形的防治措施

结合油罐现场施工经验,对罐底检测、罐底评定、罐底检修方案制定中应注意的问题进行了分析,指出罐壁间双面角焊缝和罐底周边大角焊缝各自产生的周向收缩力及弓形边缘板与中幅板的排板方式是导致罐底板变形的主要原因.提出采用合理控制装配、焊接顺序以及多段逆向大幅度跳焊法等工艺,可有效控制油罐底板焊接时产生的波浪变形.