考虑应变软化厚壁圆筒受外压作用统一极限解

为了解混凝土或岩石类材料厚壁圆筒受外压作用的承载特性,根据俞茂宏的统一强度理论,考虑材料的应变软化特性,得到了适合应变软化材料的统一强度准则,并据此推导出了混凝土或岩石类材料厚壁圆筒受外压作用的弹性与塑性极限荷载公式.还详细讨论了厚壁圆筒外半径与内半径比、反映中间主剪应力作用以及相应面上的正应力作用对材料破坏影响程度的系数、材料的拉压强度比以及损伤参量等对圆筒极限荷载的影响,得到了一些可供工程设计参考的重要结果.     

基于圆孔扩张理论顶部加箍碎石桩承载力计算

在碎石桩顶部设置土工合成材料或预制混凝土套筒,可有效改善其承载特性.为研究加箍段对碎石桩承载力的影响,采用Mohr-Coulomb屈服准则,将考虑土体自重效应影响的圆孔扩张理论引入到加箍碎石桩复合地基的承载力计算中,分析了塑性区半径随深度发生变化的规律,得到了复合地基承载力计算公式.在此基础上,进一步研究了扩张重叠作用产生的影响,建立了群桩计算模型,推导出群桩作用下加箍碎石桩的承载力计算公式.工程实例验证表明,采用本文公式的计算结果与现场载荷实验实测结果吻合良好,说明本文公式具有一定的实用价值.     

级配碎石基层厚度对沥青路面性能的影响分析

为探究级配碎石基层厚度对沥青混凝土路面的载荷耐受力的影响机制,通过回弹模量试验,得到级配碎石材料回弹模量的非线性承载力模型,结合ANSYS有限元软件模拟级配碎石材料的非线性承载力,得出了级配碎石作为沥青路面柔性基层,回弹模量取值范围为280～350 MPa之间。针对不同结构的级配碎石基层沥青路面进行结构计算分析,得出了基层厚度变化对沥青路面力学性能的影响规律,结果表明:随着基层厚度的增加,面层底拉应力、拉应变均相应减少,疲劳寿命略有增加(1.94%～5.37%之间)。研究结果为深入理解级配碎石基层结构与性能提供了理论和实验基础,为沥青路面疲劳寿命分析提供依据。     

基于尖点突变理论的摩擦桩竖向承载力分析

摩擦桩的竖向承载力主要由桩侧摩阻力来承担。将尖点突变理论引入摩擦桩竖向极限承载力的计算中,推导出了摩擦桩单桩竖向极限承载力的计算公式,用静载荷试验验证后,计算结果偏小,用于工程实践偏于安全。这可能是由于土体本身力学性质比较复杂、桩土共同作用机理难以描述,同时参数的选择也较难把握。     

散体材料桩复合地基承载力计算

在探讨散体材料桩承载机理的基础上,针对其受力和变形特性,考虑散体材料桩侧向变形、不同布桩方式及时间效应等对复合地基承载能力的影响,导出了基于面积比的散体材料桩复合地基承载力计算公式.通过一工程实例验证了本文方法的可行性,并对该复合地基的承载力进行了时效分析,结果表明,在进行散体材料桩复合地基的承载力计算时考虑时效是很有必要的.     

散体材料桩复合地基桩土应力比计算新方法

针对现有桩土应力比计算方法存在的局限性与不足,研究了基于桩土相互作用机理的散体材料桩复合地基应力应变关系,并在考虑桩、土体孔隙率随加载而不断变化的基础上,建立了面积置换率与桩、土体变形模量及泊松比的确定方法.引进分级加载和分层计算的思想,建立了散体材料桩复合地基桩土应力比计算新方法.该方法适用于不同布桩方式下桩土应力比的求解,且能够反映桩、土体变形模量和面积置换率随加载而不断变化的特点.工程实例计算与分析并与其他计算方法比较表明了该方法的合理性与可行性.     

拉压不同模量材料弯曲板的有限元分析

作者利用拉压不同模理理论，对考虑材料不同模量性的弯曲板问题进行了较详细的分析与探索，建立了相应的有限元解法，构造了算法，通过例题计算，得出了一些全新的结论和规律，并指出了采用相同模量理论计算此类问题的不足。     

考虑应变软化和剪胀的柱形孔扩张理论分析

采用应力跌落软化模型、简化的体变ε2-大主应变ε1及大主应变ε3-小主应变ε1关系反映岩土类材料的软化和剪胀特性,基于Mohr-Coulomb破坏准则和平面应变轴对称问题的控制方程,推导并给出柱形孔扩张问题的应力场、应变场、位移场、塑性区半径和孔扩张压力的求解公式。通过算例,分析了剪胀因素、软化特性对孔扩张问题的影响。为了反映剪胀和软化特性对柱形孔扩张的影响,将本研究解与基于理想弹塑性模型的解进行了比较分析,结果表明,剪胀和软化特性对孔扩张影响显著。     

考虑剪胀的弹脆塑性软化球形孔扩张问题

用应力一次跌落软化模式来模拟应力应变软化曲线，用双折线来模拟体变εＶ－大主应变εＩ，小主应变ε３－大主应变ε１关系，推导出球形孔扩张时，应力场、应变场、位移场和最终扩张压力的显式表达式。运用所得公式，分析了不同软化程度，不同剪胀特性的初始地应力场对球形孔扩张时，应力，位移及塑性区开展规律的影响。     

考虑剪胀的弹脆塑性软化球形孔扩张问题

用应力一次跌落软化模式来模拟应力应变软化曲线；用双折线来模拟体变ε＿Ｖ—大主应变ε＿１，小主应变ε＿３一大主应变ε１关系，推导出球形孔扩张时，应力场、应变场、位移场和最终扩张压力的显式表达式。运用所得公式，分析了不同软化程度，不同剪胀特性和初始地应力场对球形孔扩张时，应力、位移及塑性区开展规律的影响。     

砌体及砌体材料弹性模量取值的研究

从3种不同途径研究砌体弹性模量取值,即:按试验结果进行统计,得到砼砌块砌体以及砖、砌块和砂浆的弹性模量表达式;由砌体受压本构关系推导得到砖砌体、砼砌块砌体弹性模量表达式;由砖、砌块、砂浆弹性模量表达式建立砖砌体、砼砌块砌体弹性模量表达式.由此3种弹性模性的表达式其计算结果与试验结果、我国现行规范取值吻合较好,为研究砌体结构受力性能和破坏机理及进行有限元分析提供了基础资料.     

尿素颗粒弹性模量的测试与分析

为研究尿素与机械结构之间的相互作用,必须研究尿素的物理特性,因此采用静态测量法,应用质构仪对尿素的弹性模量进行测试.通过分析测试曲线,得出压力与时间关系曲线具有典型初始加载弯曲段、线弹性段、弯曲上升段,峰值点和下降段.在试验温度22℃、环境湿度45％、尿素颗粒密度1.33×103 kg/m3的条件下,尿素颗粒的弹性模量的数值范围为8.2×107～8.9×107Pa.     

场地土动剪模量的试验对比研究

由于土动力参数的不同，土动力计算分析的结果将有一定差异，为更合理的取得地基一基础一上部结构相互作用体系动力特性研究的野外大比例模型试验的场地土的动力特性，在100kPa，200kPa，300kPa3种固结压力下，分别进行了原状土样的循环单剪试验、扰动土样的动三轴试验，得到了2种试验在3种固结压力下的最大动剪模量Gdmax和G／Gdmax-γ，曲线，并进行了对比分析．结果表明，循环单剪试验得到的原状土的Gd一比相同固结压力下的扰动土的动三轴试验值稍低；100kPa和200kPa固结压力下原状土的循环单剪试验得到的动剪模量比G／Gdmax大于相应的扰动土的动三轴试验值，而300kPa固结压力下原状土的循环单剪试验得到的G／Gdmax却小于相应的扰动土的动三轴试验值。     

基于动态模量的沥青路面开裂分析

在有限元方法中利用动态模量主曲线和时间-温度位移因子来考虑荷载作用频率和温度对沥青混合料力学性质的影响,采用移动荷载模式,利用断裂力学的方法分析了典型柔性基层沥青路面的开裂机理.研究表明：轮载经过裂缝1次,根据不同工况,可能在裂尖引起1个,2个或3个张开型应力强度因子（KⅠ）峰值.而剪切型应力强度因子（KⅡ）总有2个峰值,且大小相等,方向相反.分析了温度、行车速度及裂缝长度对裂尖应力强度因子及其作用频率的影响.当裂缝较短且温度较低时,裂缝扩展主要由KⅠ引起.随着裂缝长度的增加和温度的升高,KⅡ逐渐成为裂缝扩展的主要因素.     

非饱和黄土最大动弹性模量试验研究

在山西太原黄土动力试验的基础上,对非饱和黄土的最大动弹性模量进行了分析。结果表明,非饱和黄土的最大动弹性模量随周围压力的增大而增大,在相同的周围压力下,含水率越低对应的最大动弹性模量越大,在相同的含水率条件下,周围压力越大对应的最大动弹性模量也越大;含水率≥10%时,非饱和黄土最大动弹性模量关于周围压力随含水率的归一化效果较明显,而低含水率（5%）条件下归一化效果不明显。     

黄河流域氮素流失模数研究

氮素流失模数是研究区域氮循环与氮平衡的基本参数,对其进行研究有助于从大区域角度评价我国化肥的利用效率。按多年年径流量均值和多年河水氮浓度均值计算所得的黄河19个主要支流的流域氮素流失模数在0.073～1.665t·km-2·a-1,氮素流失模数的大小与区域人口和农业生产水平存在正相关性;由于存在“流域面积尺度效应”,使按干流数据计算得到的黄河流域的氮素流失模数显著地小于按支流资料计算得到的氮素流失模数;由于干流各站点控制的流域范围具有重叠性以及下游水质对上游水质有继承性,使按干流各站数据计算得到的氮素流失模数数值间差异不大;20世纪90年代以后黄河流域的氮素流失模数大大增加。中游头道拐站以上流域1995年的氮素流失模数比1985年增加4倍以上,下游花园口站以上流域1996年的氮素流失模数比1986年增加2倍以上;黄河流域流失的氮主要是以溶解态形式存在于水相中的氮素,流域氮素流失模数与泥沙径流模数之间无明显关系。以花园口站为控制点计算所得的黄河流域的氮素流失模数小于以大通站为控制点计算所得的长江流域的氮素流失模数。黄河流域的氮肥流失率(指黄河流域流氮素流失总量占流域氮肥总施入量的比例)在90年代后期有快速增加趋势,1998年比1997年增加12%,1999年又比1998年增加18%。我国     

植物叶组织弹性模量新的计算方法

总结了以往几种植物组织总体体积弹性模量ε的计算方法，并推导出另外两种新的计算弹性模暑的公式。用各公式对几个树种各自的同一条ＰＶ曲线的数据计算出ε值，结果表明，同一组数据用不同公式计算的弹性模量的值不相同，有的差异很大。文章初步讨论了不同的公式产生误差的原因。根据数学推导过程我们认为新公式最准确．     

聚乙烯基木塑复合材料动态弹性模量预测模型1）

以PE基木塑复合材料的动态弹性模量预测模型为研究对象,利用无损检测的方法对PE基木塑复合材料的动态弹性模量进行检测。将制备方式与实验结果分别利用回归预测模型与灰色理论系统的GM（1,N）／GM（1,N,X（0））模型进行拟合预测,结果表明灰色GM（1,N,X（0））模型对PE基木塑复合材料的动态弹性模量有比较好的拟合能力和相对高的预测精度。     

基于小波模极大值的电压骤降定位检测

电压骤降是一种典型的暂态电压扰动信号.分析了小波系数与Lipschitz指数的关系,将利用小波模极大值检测信号奇异性的方法应用到电压骤降信号的定位检测.仿真算例表明:该方法有效,能准确确定电压骤降的起止时刻,但在选择小波类型方面需要综合考虑其消失矩、正则性、支集长度.     

刨花板动态抗弯弹性模量的无损检测

利用弯曲振动试验，纵波传播试验，纵波共振试验测定刨花板的动态弯弹性模量，并分析了各所得结果之间的关系，结果表明，不同方法测得的弹性模量值不同，但它们之间存在着一定的内在联系。