5182 铸锭高温压缩流变行为与微观组织演变

借助Gleeble-1500试验机、X射线衍射仪(XRD)、光学显微镜(OM)和透射电镜(TEM)手段研究了5182铝合金铸锭在变形温度为300~500℃,变形速率为0.01~10s~(-1)下的流变行为和微观组织演变.结果表明:试样的位错密度和流变应力均随着变形温度的上升而减小,随应变速率的上升而增大.低应变速率变形后合金仅发生了动态回复,高应变速率变形后发生了动态再结晶,且再结晶分数随变形温度的升高而增加.通过拟合流变应力、变形温度和应变速率之间的函数关系,确定了该铸锭的热变形本构方程.     

Ca,Sr对AM80镁合金显微组织和高温蠕变性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和高温蠕变试验机等实验手段研究了碱土元素Ca,Sr对AM80镁合金显微组织和力学性能的影响.结果表明:在AM80合金中复合添加0.2%Sr和0.5%~2.5%Ca,Ca、Sr元素可逐步细化合金的铸态组织,Ca原子与Al原子优先结合在晶界处生成了高熔点相Al2Ca,抑制了低熔点相-βMg17Al12的形成.AM80合金在高温蠕变过程中,-βMg17Al12相在晶界处存在连续析出和非连续析出2种形式.-βMg17Al12相非连续析出并且垂直于晶界,造成合金蠕变性能较差.当在合金中复合添加Ca,Sr后,高熔点相Al2Ca是主要的晶界强化相,替代低熔点的-βMg17Al12相,从而减少-βMg17Al12相的非连续析出,抑制了晶界滑动,改善了合金的高温蠕变性能.当Ca质量分数增加到2.5%时,合金的高温蠕变性能最优.     

4045铝合金热变形行为及其加工图

采用Gleeble-3500热模拟试验机对4045铝合金在变形速率为0.01~10 s-1，变形温度为300~450 ℃条件下进行等温热压缩实验，研究了该合金的热变形行为及其热加工特性.结果表明：4045铝合金热变形过程的流变行为可用双曲正弦模型来描述，其平均激活能为189.93 kJ/mol.基于动态材料模型(DMM)获得了4045铝合金的热加工图，并结合热加工图和金相显微组织分析得到了该合金在实验参数范围内较优的热加工工艺参数范围：加工温度为380~450℃，变形速率为0.1~0.3 s-1.     

Mg-Al-Zn系合金高温压缩流变应力研究

在Gleeble-1500热模拟机上对Mg-Al-Zn系合金(AZ31和AZ80)的高温压缩流变应力行为进行研究.结果表明:材料真应力-应变曲线呈现动态再结晶特征.合金元素含量差异引起材料高温变形行为不同.AZ31合金流变应力行为受变形温度影响:变形温度低于350℃时呈幂指数关系;高于350℃时呈指数关系,应力指数n为7,热变形激活能Q为112 kJ/mol.AZ80合金高温流变应力符合幂指数关系,应力指数n为6,热变形激活能Q为220 kJ/mol.     

基于P300高性能BCI打字机的研究与实现

利用Gleeble-3800数字控制热/力模拟试验机研究了Q690低碳微合金钢在变形温度850~1150 ℃，应变速率0.01~30 s-1条件下的高温单道次压缩变形行为.建立了基于动态材料模型(DMM)的加工图，结合OM观察变形体微观组织确定了该钢种的高温热变形机制.结果表明：应变量0.7及以下的加工图中包含2个峰区(1 000~1 120 ℃，0.01~0.37 s-1和1 100~1 150 ℃，3.16~30 s-1)和3个加工失稳区(850~900 ℃，0.01~0.32 s-1和850~900 ℃，10~30 s-1以及1 000~1 085 ℃，1~30 s-1).应变量超过0.8的加工图包含2个峰区(1 025~1 100 ℃，0.01~0.38 s-1和1 100~1 150 ℃，3~30 s-1)，失稳区为低温(850~900 ℃，0.01~30 s-1)以及应变速率1 s-1以上的中低温度(850~1 100 ℃)范围，在这两个峰区峰值点附近的热变形显微组织为均匀的完全动态再结晶组织，因此，这两个区域均适合Q690钢的热加工变形.     

水稻叶鞘表面的扫描电镜观察

用扫描电镜对水稻叶鞘表面作了观察，叶鞘表面是由多列纵向排列的片状结构单元构成，每片状结构单元包含长形细胞带、硅化－木栓细胞带、气孔带和瘤状乳突带等4种不同结构区带，并对种和亚种间的异同进行了比较研究。     

7个稻种叶片下表皮乳突显微结构特征观察研究

本文对7个稻种叶片下表皮各类显微乳突的形状、直径、平面投影面积及其在显微结构单元中的占有率等特征,用数字图象处理的方法进行了分析。在硅化——木栓细胞带、气孔带和大瘤状乳突带等3个显微结构单元内分析了乳突的11个性状特征,描述并比较了7个稻种乳突性状之间的异同。     

亚铵造纸制浆黑液对土壤微结构特征的影响

研究了亚铵造纸制浆黑液对石灰性轻壤质褐土和砂壤质水稻土微结构特征的影响。结果表明:与纯化学肥料处理的土壤相比,亚铵制浆黑液对土壤团聚体的形成、孔隙度的增加、结构的改善具有明显促进作用。还发现:①有机-铁质胶膜并不仅仅存在于粘质水稻土的孔隙壁上,在砂壤质水稻土中也同样存在;②根据耕作层中孔隙壁锰质胶膜的有无,不能判断供试水稻土肥力水平的高低。     

五种盐生植物营养器官显微结构观察

通过对花花柴(Karelinia caspica)、甘蒙怪柳(Tamarix austromongolica)、猪毛菜(Salsola collina)、灰绿藜(Chenopodium glaucum)、长芒草(Stipa bungeana)五种盐生植物显微结构观察,这五种盐生植物营养器官的形态结构均呈现一定的适应性特征:⑴ 气孔器下陷,角质层加厚,表皮细胞排列紧密而整齐;⑵多为等面叶,叶片栅栏组织发达,或退化为鳞片状,而具同化枝;⑶茎、叶多为肉质化,贮水组织发达;⑷具有含晶细胞,枝叶具盐腺。     

西瓜雄性不育花芽显微结构观察

以西瓜雄性不育两用系为材料,利用常规石蜡切片对其雄花芽组织和细胞形态发育过程进行了观察,探讨了西瓜雄性不育的机理.结果表明,不育花药壁组织在发育过程中,没有分化形成正常的内壁、中层及绒毡层,不能为花粉母细胞的发育提供物质、能量和信息的传递,造成花粉母细胞在减数分裂期发生异常,不能形成正常的四分体,因而未能形成正常的花粉粒而导致败育.     

甜瓜性别分化的显微结构观察

本研究以甜瓜雌雄异花同株和雄全同株近等基因系为材料,采用石蜡切片法对花芽分化和发育的不同时期进行了显微结构观察.结果表明:甜瓜花芽分化先要经过1个两性期阶段;在两性期之前,雌、雄、两性花花芽不存在明显的形态学差异;两性期之后,雄花原基体积快速增大,雌花和两性花原基中心开始凹陷形成下位子房,此时是最早出现形态差异的时期;在此之后,雌、雄蕊沿着不同的发育程序分化,直至形成成熟的性器官;在发育过程中,雌、雄花从两性期到产生大、小孢子所经历的时间不同,雌花较长,雄花较短;在此基础上,依据不同直径花芽的显微结构观察及各个发育时期花芽特征的描述,对雌、雄、两性花的发育步骤进行了精细划分.     

纤维素单独成型及燃烧特性研究

以纤维素为成型原料,利用万能试验机进行纤维素成型试验,研究物料含水率、成型温度及成型压力对成型颗粒品质影响,利用扫描电镜观察纤维素成型颗粒内部结构,热重分析仪分析纤维素粉末及成型后颗粒燃烧特性。结果表明,一定范围内增加纤维素含水率、成型压力及成型温度,可提高颗粒品质,含水率为14%~29%、成型压力为3~4 k N、成型温度为100℃时效果最好;纤维素粉末及纤维素颗粒主要失重部分在挥发分燃烧阶段,纤维素成型后会升高燃烧反应起始温度,提高燃烧最大速度时温度。建立燃烧动力学模型,结果表明,纤维素活化能较低,且遵循动力学一级和二级规律。     

杜鹃兰菌根结构显微观察初报

对杜鹃兰根的显微结构进行了观察,结果表明,杜鹃兰根具有典型的兰科植物菌根结构,皮层中有大量菌根真菌形成的菌丝球。菌丝球主要分布在根的基部和中部,菌丝球平均数为93个,根尖分布较少,菌丝球平均数为40个。     

大豆花柱和柱头的显微结构观察

以无限型开花大豆品种东农434(Glycine max L.Merr.cv.Dongnong434)为试验材料,利用光学显微镜、透射电子显微镜和扫描电子显微镜观察大豆花柱和柱头结构。结果表明,大豆柱头属于湿柱头,成熟的柱头表面由两种类型的乳突构成,在柱头上有一层表膜;柱头细胞内有丰富的细胞器,液泡内沉积有电子致密的贮藏物质。大豆花柱属于中空花柱,花柱成倒"J"形,靠近柱头部分发生弯曲,花柱基部表皮有气孔和表皮毛。花柱中央为花柱道,其周围分布有一层特殊的通道细胞。成熟花柱细胞中含有丰富的多糖类物质。     

‘燕山红栗’坚果不同发育时期淀粉粒显微结构变化

【目的】为板栗品种的筛选、资源利用以及加工特性的改良调控提供理论依据。【方法】以‘燕山红栗’为试验试材,通过碘染法、切片法和淀粉粒提取法,及显微镜观察淀粉粒,分析坚果不同发育时期淀粉颗粒变化。偏光显微镜观察淀粉颗粒偏光特性;X射线衍射法分析淀粉颗粒晶型;扫描电镜观察淀粉颗粒表面形态。【结果】淀粉颗粒几乎占据板栗子叶细胞的所有空间,淀粉颗粒粒度分布不均匀,大小淀粉粒同时存在于细胞中,小淀粉粒直径3~5μm,大淀粉粒直径可达到20μm,随着坚果发育大淀粉颗粒比例不断增多。淀粉颗粒呈鹅卵石状,表面光滑。淀粉颗粒为单粒淀粉,晶型为C型,具有明显的马耳他十字。【结论】为淀粉特性的变化提供形态、分布的理论依据,为板栗加工、品种改良、良种选育提供依据。