木材流体可渗性有效毛细管半径和数量的研究

论述了测定木材具有流体可渗性有效毛细管半径和数量的方法和原理，研究了长白鱼鳞云杉、红松和白桦木材具有流体可渗性有效毛细管结构，讨论了它在生产实践中的应用可能性。结果表明，长白鱼云杉和红松木材纵向气体渗透性与平均压力为线性关系，表明流体在这两种针叶材中流动阻力主要来自纹也膜微孔，具有流体可渗性平均有效纹孔膜微孔半径分别为０．６１和０．９８μｍ，单位面积上具有流体可渗性有效纹孔膜微孔数为１２１８和６０     

中国重要树种木材流体渗透性的研究

本文研究了40种中国重要木材流体渗透性的特点和规律。结果表明,针叶材纵向空气渗透性为0.00957—1.87173 darcy,阔叶材为0.00195—13.49867darcy;针、阔叶材边材渗透性比心材高;种间或种内渗透性高低与密度无关;研究的全部针叶材、约70％的环孔材和约30％的散孔材与半散孔材渗透性(以心材为准)均在0.1 darcy以下,属较低等级以下。针叶材低渗透树种比阔叶材多,与纵向单位长度上阻碍流动细胞间隔数在前者比后者多有关;环孔材低渗透树种比散孔材和半散孔材多,由于前者含有或多或少侵填体或树胶堵塞导管和管间纹孔所致。同类树种之间渗透性差异,针叶材决定于有效纹孔膜微孔半径和数量,大而多者渗透性高;环孔材除纹孔之外,还与侵填体或树胶有无和多少,甚至侵填体上微孔有无和多少及大小有关;散孔材或半散孔材,来源于管间纹孔膜微孔半径和数量、穿孔板的类型以及管孔的大小和数量的不同。     

木材可压缩流体渗透中滑流的研究

在气体平均压力倒数为1.4-48atm~(-1)范围内测定了长白鱼鳞云杉和红松木材可压缩流休渗透中滑流效应及影响滑流的因素,论述了木材中流体流动形态和机理。研究表明,两种木材可压缩流体渗透中均产生滑流,但长白鱼鳞云杉中滑流高于红松。前者滑流渗透性与真渗透性百分比、比名义渗透性与真渗透性比、滑流因素分别为69.39％、1.69、0.356atm;后者分别为37.64％、1.376、0.197atm。滑流的大小与木材有效毛细管半径、真渗透性和气体平均压力有高度紧密相关。木材有效毛细管半径愈小,真渗透性愈低,或气体平均压力愈低,则滑流效应愈大。     

不同干燥方法对杉木人工林木材浸注性的影响

采用高频真空干燥、常规窑干和高温干燥3种方法对杉木人工林木材的心、边板材进行干燥处理,用毛细管上升法评价干燥后试样的浸注性能,用半薄切片法测定干燥试样具缘纹孔的闭塞率,最后用扫描电子显微镜观察干燥试样微观构造的变化,比较分析3种干燥方法对杉木人工林木材浸注性的影响机理.结果表明:对于杉木边材,经高频真空干燥后试样的浸注性显著高于常规干燥和高温干燥后试样的浸注性,后2种干燥方法对试样浸注性影响的差异并不显著;对于杉木心材,高频真空干燥与高温干燥后试样的浸注性存在显著差异,而高频真空干燥与常规干燥之间、高温干燥与常规干燥之间对试样浸注性的影响差异均不显著;3种干燥方法处理后,杉木边材的浸注性均显著高于心材的浸注性;具缘纹孔的闭塞率较低以及部分具缘纹孔周缘破裂是高频真空干燥后木材浸注性提高的主要原因.     

压缩率对杉木浸注的影响

在5%～40%压缩率范围内的8种条件下,进行杉木压缩处理,分析处理材的渗透性与浸注性能。结果表明:1)压缩杉木的浸注量随着压缩率增大而增大,压力释放即时完成70%以上的浸注量,此后达到最大浸注量的时间,随着压缩率的增大而增加;2)压缩处理能有效改善杉木的渗透性,但压缩率对渗透性影响不显著;3)压缩处理杉木浸注性能的改善,是渗透性提高和可浸注空间增大的共同作用。在工业化生产中,可以通过压缩率来控制浸注量。     

针叶树木材流体纵向渗透性与其构造关系的理论分析

本文首次提出搭接面及侧面胞壁上纹孔在流体纵向渗透时的不同作用,并运用流体力学的原理,对针叶树木材流体纵向渗透性与其构造的关系进行了系统分析。结果表明：针叶树木材流体渗透系数等于早、晚材对其贡献之和,早、晚材对其的贡献,分别等于单位面积上流体流动路径数、管胞平均长度与纹孔膜膜缘厚度比值及纹孔膜微孔的比渗透性三者之积。经验证,研究结果与实测值较好的相符。     

纹孔塞位置回弹对改善长白鱼鳞云杉木材渗透性作用初探

本文通过对难浸注的长白鱼鳞云杉气干5年心材进行水浸泡处理,探讨了纹孔塞位置可否回弹以提高木材渗透性的可能性。试验结果表明,气干5年长白鱼鳞云杉心材经水浸泡11周并用有机溶剂置换干燥后,平均气体渗透性增加了110%,但经成对比较试验t检验,以可靠性95%计差异不显著。表明气干5年后心材通过水浸泡处理,平均气体渗透性虽有增加,但偏移的纹孔塞可能并未重新回弹到中央位置使其渗透性获得真正的提高。     

几种木材干燥方法机理及其对木材浸注性的影响*

木材干燥是木材工业应用中必不可少的一环 ,木材的浸注性或渗透性又是关系到木材改性成功与否的重要前提。因此 ,开展不同干燥方法对木材浸注性或渗透性影响的研究 ,将对开展低质人工林木材功能性改良、提高其质量和利用价值的新技术与新方法的研究 ,具有重要理论指导作用。文中就高温干燥、高频 /真空干燥、微波干燥、冷冻干燥和大气干燥等干燥方法的机理及其对木材浸注性或渗透性影响的研究工作进行了全面综述     

两种难浸注木材的显微和超微构造及其与渗透性的关系

详细介绍了长白鱼鳞云杉、臭冷杉木材的显微和超微构造特征及其对木材渗透性影响,两树种的心材管胞具缘纹孔膜和管胞胞壁各层纤丝中丰富的无定形物质的沉积是心材渗透性差的解剖方面的主要原因。     

木材渗透性的控制因素及改善措施

鉴于木材渗透性对高效加工与利用木材的重要作用,从木材渗透性的主要影响因子及改善措施等方面进行综合分析,并指出其主要发展方向.木材渗透性的控制因素方面,应进一步借助SEM-EDX,TEM,FTIR,NRM,CT等先进手段,深入分析木材的主要渗透通道,以更精准地确定主要影响因素;木材浸注技术方面,应注重联合多种技术,或开发应用集多重功能于一体的综合新技术,以更好地改善木材渗透性.     

Geometrical and physicochemical considerations of the pit membrane in relation to air seeding: the pit membrane as a capillary valve

A theoretical treatment of some of the factors influencing air seeding at the pit membranes of xylem vessels is given. Pit membrane structure, viewed as a three-dimensional mesh of intercrossing fibrils, and vulnerability to water-stress-induced air seeding are examined in the context of the Young-Laplace equation. Simple geometrical considerations of the porous membrane show that the vapor-liquid interface curvature radius is a function of fiber-fiber distance, fiber radius, wetting angle and position of the wetting line. Air seeding (maximum pressure) occurs at the minimum curvature radius, therefore air seeding is not simply determined by the fiber-fiber distance but is a function of the geometry of the pit membrane and of physicochemical quantities like surface tension and wetting angle. As a consequence of considering a wetting angle different from zero, the minimum curvature radius becomes larger than half the fiber-fiber distance. The present model considers that, for a given pressure difference at the pit membrane, all local interface curvatures are the same. In this sense, pit membranes work as variable capillary valves that allow or prevent air seeding by adjusting local curvatures and interface positions relative to the pore-forming fibers, following the pressure differences across the membranes. The theoretical prediction for the air seeding threshold is consistent with recent experimental data for angiosperm trees.     

Fluid permeability in poplar tension and normal wood in relation to ray and vessel properties

The impact of ray and vessel features on the radial air permeability and liquid penetration was compared between poplar (Populus nigra) tension and normal wood. Air permeability was measured by the falling-water volume-displacement method. To measure liquid penetration, specimens were saturated with safranin solution by the full-cell process at low pressure, and the pattern of red color penetration was then examined. Results revealed no significant difference in vessel frequency, intervessel and vessel-ray pit diameter between tension and normal wood, whereas porosity and average vessel lumen area in normal wood were significantly greater than those in tension wood. Regarding rays, their length was not different between normal and tension wood, but the latter had more frequent rays per millimeter. Since xylem rays are important flow conduits in lateral movement of fluids, it could be hypothesized that a larger number of rays in tension wood would lead to improved radial permeability. However, neither air permeability nor liquid penetration varied significantly in the studied specimens. Consequently, the results proved that ray frequency has no determining role in radial fluid flow in poplar tension and normal wood and that the share of intervessel and vessel-ray pits in radial permeability is more important.     

Relations Between Permeability and Structure of Wood

The permeability and the structure of heartwood and sapwood of the solvent-exchange dried and the air-dried green-wood of Chinese-fir(Cunninghamia lanceolata(Lamb.)Hook.)and masson pine(Pinus massoniana Lamb.) were measured in order to study the relations between the permeability and the structure.The results showed that the permeability of sapwood of both the air-dried and the solvent-exchange dried wood was higher than that of heartwood,and the permeability of the solvent-exchanged a bigger number of flow path per unit area of the wood perpendicular to the flow direction resulted from a bigger number of unaspirated pits per unit area and a bigger number of effective pit openings per membrane,and on the other hand,a smaller number of tracheid in series connection per unit length parallel to flow direction resulted from a longer tracheid longth and an effective tracheid length for permeability.     

Movement of fluids in wood — Part I: Flow of fluids in wood

Summary The flow of fluids and diffusion through wood follow different laws and vary in effectiveness through different structures. For this reason this review has been divided into two parts, Part I covers flow of fluids and part II diffusion. The conclusions drawn here involve Part I only.Voids in wood vary in size from vessels in hardwoods, which are visible under very low magnification, down to spaces of molecular size. Voids in dry unbulked cell walls of wood cannot exceed a few per cent of the Volume. Reported findings of much higher values are in error due to the fact that the contained moisture and any bulking material in the cell walls was not taken into account. Only polar fluids can penetrate the cell walls where they are held in solid solution by an attractive force greater than that of wood for itself. Flow of this bound liquid through the cell walls is negligible compared to that through the permanent openings in the pit membranes. This fine pit structure controls the rate of flow of fluids through softwoods, the pressure drop occurring in the fiber cavities being negligible compared to that occurring across the pit membrane openings. In the case of hardwoods the pits share this resistance to flow with fine openings in tyloses in the vessels. Flow is 100 to 200 times greater in the fiber direction than transversely for softwoods under the same pressure because about that many more pits have to be traversed per unit distance. From various flow considerations the average effective pit membrane openings range from 10 to 200 millimicrons in radius, the smaller values being for impervious heartwood and the larger values for pervious sapwood.The rate of flow of fluids through wood is highly affected by the presence of air or other gases. Only when great precautions are taken to remove dissolved air can reproducable constant rates of flow be obtained. Considerably more pressure has to be applied to force a gas-liquid interface through wood than to cause flow of the liquid alone. The pressure to cause the first bubble of gas to appear through a liquid saturated specimen of wood as a result of displacement of the liquid can, together with the surface tension, be used to calculate the largest effective radius of all of the paths in parallel, where the effective radius is the smallest radius of each path in series. The maximum radius of the fiber cavities, the maximum effective radius of the pit membrane openings for passage through one pit in each path, and the approximate average maximum effective radius of the pit membrane openings for passage through a large number of pits in series can be calculated from displacement measurements on softwood cross sections varying from the thinnest possible sections to sections many fiber lengths thick. These values for a white cedar sapwood are 30 microns, 2 microns and 0.1 to 0.2 microns respectively. The latter values are 3 to 6 times the most probable pit membrane opening sizes obtained from measurements of the reduction in flow of humidified air through wood as a result of condensation occurring in the communicating openings. The combined data show that the most effective pit membrane openings may range from 0.01 to 2.0 m or more in radius. Considerable resistance to impregnation of wood is afforded by the small openings in resistant species due to the fact that the surface tension effect in the fine communicating openings has to be overcome. This is true even for the impregnation of dry wood, as vapor may condense ahead of the advance of liquid. In order to avoid these surface tension effects, gas phase treatments should be tried.Movement of free water in the drying of water saturated wood is restriced to [1] movement created by an internal hydrostatic head resulting from heating above the boiling point of water or to [2] drying of completely watersaturated wood under conditions such that the drying tension set up in the largest pit membrane opening of a fiber exceeds the proportional limit in compression perpendicular to the grain of the fiber. In this case the fiber collapses as water flows under tension from the fiber cavity. When the resistance to collapse exceeds the drying tension evaporation of water will occur from the largest pit opening and then recede into the fiber cavity. The wet line of the specimen will hence move inwards without internal loss of moisture above the wetline. A normal diffusion controlled drying gradient extends inwards to the fiber saturation point followed by an abrupt increase in moisture content to the original value.Usually the fiber cavities of wood contain some air in bubbles larger than the largest pit membrane openings. In this case free water moves under the drying tension without causing collapse due to the relief of internal stress because of the expansion of the air. Under these conditions the moisture distribution above the fiber-saturation point is a smooth continuation of the portion below the fiber-saturation point. This liquid movement of free water is not a diffusion, but it is controlled by the diffusion below the fiber-saturation point.It is thus evident that the movement of free liquids in wood is quite complex and affected by a number of different factors, the most important of which are to be considered in this paper.

---

Zusammenfassung Die Strömung von Flüssigkeiten durch das Holz einerseits und die Diffusion andererseits folgen jeweils verschiedenen Gesetzen und unterscheiden sich in ihrer Auswirkung je nach dem betroffenen Teil des Holzgefüges. Die vorliegende Arbeit wurde deshalb in zwei Teilen abgefaßt. Der vorliegende Teil I behandelt die Strömung von Flüssigkeiten, Teil II die Diffusion. Die Ergebnisse des ersten Teiles können wie folgt zusammengefaßt werden.Die Hohlräume im Holz variieren in Form und Größe von großen Gefäßen in Laubhölzern, die man sehon bei geringen Vergrößerungen erkennen kann, bis hinab zu kleinsten Zwischenräumen von molekularer Größenordnung. Die Hohlräume in trockenem ungequollenem Holz können einen Anteil von weingen Prozent nicht überschreiten. Berichte über wesentlich höhere Werte sind insofern falsch, als hierbei die in den Zellwänden enthaltene Feuchtigkeit und sämtliche füllenden Stoffe nicht mit in Rechnung gestellt werden. Nur polare Flüssigkeiten können in die Zellwände eindringen, wo sie in fester Lösung durch eine Kraft festgehalten werden, die größer ist als die Kohäsionskraft im Holze selbst. Der Fluß dieser gebundenen Flüssigkeit durch die Zellwände ist vernachlässigbar gering im Vergleich zu dem, der ständig durch die Öffnungen der Tüpfelmembranen stattfindet. Diese Elemente des Tüpfelaufbaues regeln die Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeiten in Weichhölzern, da der Druckabfall in den Faserhohlräumen im Vergleich zu demjenigen, der durch die Membranöffnungen bedingt wird, vernachlässigbar klein ist. Bei den Harthölzern teilen die Tüpfel diesen Strömungswiderstand zusammen mit feinen Öffnungen in den Thyllen, die sich in den Gefäßen befinden. Die Strömung ist in Längsrichtung 100 bis 200 mal größer als bei Weichhölzern in Querrichtung bei gleichem Druck, da bei diesen wesentlich mehr Tüpfel je Längeneinheit durchströmt werden müssen.Auf Grund verschiedener Beobachtungen läßt sich feststellen, daß die effektive mittlere Weite der Tüpfelmembranöffnungen einen Radius zwischen 10 und 200 m haben; die kleineren Werte gelten für das wenig durchlässige Kernholz, die größeren für das durchlässigere Splintholz.Der Flüssigkeitsstrom durch das Holz wird weiterhin in hohem Maße von der Gegenwart von Luft oder anderen Gasen beeinflußt. Nur unter Anwendung verhältnismäßig aufwendiger Vorkehrungen zur Entfernung der in Lösung gegangenen Luft ist es möglich, reproduzierbar gleichmäßige Strömungsgeschwindigkeiten zu erhalten. Gegenüber einem reinen Flüssigkeitsstrom benötigt man für ein Flüssigkeits-Gasgemisch einen wesentlich höheren Druck, um es durch das Holz zu führen. Der Druck, der notwendig ist, um die erste Gasblase als Ergebnis einer Flüssigkeitsverdrängung in einem flüssigkeitsgesättigten Holz zu erzeugen, kann zusammen mit der Oberflächenspannung zur Berechnung des größten wirksamen Radius aller parallel laufenden Durchflußwege verwendet werden, wobei dieser wirksame Radius gleichzeitig auch der kleinste Radius aller in Serie, d. h. hintereinander liegenden Durchflußwege ist. Der größte Radius der Faserhohlräume, der größte wirksame Radius der Tüpfelmembranöffnungen für den Durchfluß durch einen Tüpfel jedes Durchflußweges und der mittlere größte wirksame Radius der Tüpfelmembranöffnungen für den Durchfluß durch eine größere Anzahl hintereinander liegender Tüpfel kann mit Hilfe von Verdrängungsmessungen an Weichholzquerschnitten, deren Dicke vom Mikrotomschnitt bis zum mehrere Faserlängen dicken Stück reicht, berechnet werden. Diese Dicken betragen für White cedar Splintholz 30 m, 2 m bzw. 0,1... 0,2 m. Die letztgenannten Zahlen sind das drei- bis sechsfache der am häufigsten auftretenden Größe der membranöffnungen, Sie wurden durch Messung des Abfalles der Durchflußmenge feuchter Luft durch Holz, der durch Kondensationserscheinungen in den zusammenhängenden Öffnungen zustande kam, ermittelt. Die errechneten Daten lassen erkennen, daß der Radius der am häufigsten auftretenden wirksamen Tüpfelmembranöffnungen zwischen 0,01 und 0,02 m liegt. Der große Widerstand gegen die Imprägneirung von Holz muß auf die sehr kleinen Membranöffnungen bei den schwer zu imprägnierenden Holzarten zurückgeführt werden, und zwar auf Grund der Tatsache, daß die Oberflächenspannung in den jeweiligen öffnungen der Feinstruktur überwunden werden muß. Dies gilt auch für die Imprägnierung von trockenem Holz, da die dampfförmige Phase schon vor der vordringenden Flüssigkeit kondensieren kann. Um also diese Oberflächenspannungseffekte zu umgehen, erscheint es sinnvoll, Behandlungsverfahren mit gasförmigen Mitteln zu entwickeln.Die Bewegung von freiem Wasser während der Trocknung wassergesättigten Holzes ist beschränkt 1. auf eine Bewegung, die durch ein inneres hydrostatisches Druckgefälle infolge der Erwärmung über den Siedepunkt des Wassers herbeigeführt wird, oder 2. auf die Trocknung von wassergesättigtem Holz unter der Bedingung, daß die Trocknungsspannung, die sich in der größten Tüpfelmembranöffnung einer Faser ausbildet, die Proportionalitätsgrenze für den Druck senkrecht zur Faserrichtung überschreitet. In diesem Falle kollabiert die Faser, da das Wasser unter Zugspannung aus dem Faserhohlraum ausfließt. Ist jedoch der Widerstand gegen den Zellkollaps größer als die Trocknungsspannung, so tritt an der größten Tüpfelöffnung Verdampfung ein und anschließend der Rückfluß in den Faserhohlraum. Die Feuchtigkeitszone in einer Holzprobe wird also in Richtung auf das Zentrum zu immer kleiner, ohne daß die Feuchtigkeit innerhalb der Zone selbst absinkt. Ein gewöhnliches diffusionsgesteuertes Feuchtigkeitsgefälle erstreckt sich nach innen bis zum Fasersättigungspunkt, gefolgt von einem plötzlichen Feuchtigkeitsanstieg bis zum Ausgangswert.Im Normalfalle enthalten aber die Faserhohlräume des Holzes einige Luftblasen, die größer sind als die größte Tüpfelmembranöffnung. Dabei fließt das freie Wasser unter der Trocknungsspannung ab, ohne daß ein Kollaps eintritt, da die innere Spannung auf Grund der Ausdehnung der Luft herabgemindert wird. Unter diesen Bedingungen bildet die Feuchtigkeitsverteilung oberhalb des Fasersättigungspunktes einen ziemlich glatten Übergang zu dem Teil unterhalb des Fasersättigungspunktes. Diese Art der Feuchtigkeitsbewegung des freien Wassers ist zwar keine Diffusion, aber sie wird durch die Diffusion unterhalb des Fasersättigungspunktes gesteuert. Aus all dem geht klar hervor, daß die Bewegung freier Flüssigkeiten in Holz sehr komplex ist und von einer ganzen Reihe verschiedener Faktoren beeinflußt wird, deren wichtigste hier besprochen werden sollen.

---

---

Contribution from the School of Forestry, North Carolina Agricultural Experiment Station, Raleigh, North Carolina, published with the approval of the Director of Research as Paper No. 2141 of the Journal Series.     

Liquid penetration in different cells of two hardwood species

Two experimental techniques were used to test the water permeability of two Korean hardwood species: diffuse porous Populus tomentiglandulosa T. Lee (eunsasi poplar) and ring porous white oak, Quercus serrata Thunb (konara oak). The first technique measured the void volume filled at different moisture content (MC) levels. Samples were treated with water via a schedule of full-cell impregnation. A significant relation between MC and permeability (the fractional void volume) was found. A reduction in liquid permeability was observed at MC above the fiber saturation point (FSP), whereas the opposite result was observed at MC below FSP due to the effect of the voids available in the wood. However, the differences of increased permeability from MC level 20% to 0% were found satistically the same in either wood species. The second technique measured the speed of liquid penetration in vessels, fibers, and rays with no application of external pressure. In this method, liquid flow was captured via video and the penetration speed was measured. Vessels, fibers, and rays in poplar were found to be more permeable than those in oak. Different anatomical factors such as cell diameter, cell length, pit number, pit aperture area, and thickness of the pit membrane seemed to be responsible for the variation of liquid flow rate in different cells of the two hardwood species.     

Maximum effective lumen and pit pore sizes of the earlywood and the latewood of never dried loblolly pine sapwood

Summary Measurements of the air pressure required to initially displace a saturating liquid and allow a slow continuous stream of air bubbles to pass through wood cross sections of different thickness, together with the equilibrium surface tension of the saturating liquid, make it possible to calculate the maximum effective opening radii. Previous measurements were made for wood as a whole over complete annual rings. Measurements reported here were made separately for earlywood and latewood. Extrapolating plots of the maximum effective opening radius-cross section thickness, for thicknesses below the maximum fiber length, to zero thickness gave maximum lumen radii of 16 m for the earlywood and 10.3 m for the latewood. The values are only slightly greater than the calculated average values. Extrapolating the plots in the opposite direction to zero opening radius gave approximate maximum lumen or fiber lengths for the earlywood of 6 mm and for the latewood of 5 mm. The maximum effective opening radii for cross sections thicker than the maximum fiber length give maximum effective communicating pore radii. These values continue to decrease, with increasing thickness of the cross sections due to the decreasing probability of the largest openings falling in any one series path through the structures. The maximum effective pit pore radius for passage through fifty pits in series was 0.8 m for the earlywood and 0.28 m for the latewood.Paper No. 3787 of the Journal Series of North Carolina State University Agricultural Experiment Station, Releigh, N. C.     

超临界CO2流体在木材干燥中的应用

超临界流体是指高于其临界压力和临界温度的流体,CO₂是最常用的超临界流体。超临界CO₂流体干燥法可以有效减少气液界面张力,在有效脱除水分的同时最大限度地减少因毛细管表面张力导致材料微观结构的改变。文中综述了利用超临界CO₂流体干燥木材的工艺,以及超临界CO₂流体对木材渗透性和干燥特性的影响;重点综述了近几年来利用超临界CO₂干燥木材的机理,包括使用流体动力学模型预测干燥过程以及使用核磁共振观察水分和CO₂的传递规律,以期为超临界流体干燥木材提供理论参考。     

The effects of drying on the structure and permeability of the wood of Abies grandis

Summary The effects of air-drying and solvent-drying on the sapwood of Abies grandis have been investigated by a new method for the determination of the size and number of conducting tracheid lumina and pit membrane pores which involves the measurement of gaseous permeability at various mean pressures. Both earlywood and latewood tracheids (83% of the total) were found to be conducting in solvent-dried wood, but in air-dried wood only latewood tracheids (32% of the total) were conducting. In solvent-dried wood there were on average 27,000 pit membrane pores per conducting tracheid compared with only 600 in air-dried wood. In both, the average pit membrane pore radius was about 0.1 m.Liquid permeabilities have been predicted from the calculated radii and numbers. The liquid permeability of solvent-dried wood was 31 times greater than that of air-dried wood in which the lumina were responsible for 13% of the total resistance to flow. The lumina were responsible for 39% of the resistance in solvent-dried wood and it is suggested that in first-formed earlywood the lumina may cause more than half the total resistance.A new method is described for the cleaning of direct carbon replicas of wood. In this the cellulose is removed by cellulase instead of sulphuric acid, and no wax backing is required. This provides much cleaner replicas. Electron micrographs have been obtained of both earlywood and latewood dried by the two methods.The authors wish to thank Mr. A. R. Sayers for preparing the computer programme used in this work, Dr. R. Ph. C. Johnson for his help and advice regarding the electron microscopy and Professors Matthews and Weatherley for their advice and encouragement.