机体精镗床采用“浮动挡铁”

<正> 柴油机机体气缸套孔的内台肩深度加工,是行业中的难题之一。近年来,对立式多缸机的加工已有一些成熟的工艺,虽然加工设备较昂贵,但已能控制在0.03～0.05毫米内。对单缸机的要求低一些,公差为0.05～0.08毫米。并且因单缸机机体较短,气缸盖平面与主轴承孔中心线的平行度容易控制,就有可能在较简单便宜的设备上进行加工。     

风冷柴油机气缸盖、气缸套温度分布均匀性的试验研究

通过对风冷柴油机气缸盖、气缸套温度场的实测 ,研究了轴向导流板和气缸套下部散热面积的减小对气缸盖、气缸套温度分布均匀性的影响     

气缸套早期磨损故障分析

气缸套与气缸盖、气缸垫和活塞构成密封的柴油机工作气缸,使柴油机工作循环得以进行。活塞组在气缸的支承与导向下做往复运动,完成工作循环。柴油机工作时,气缸套内腔受到爆发压力的作用,又有高温燃气的冲刷,及活塞的高速摩擦,再加上润滑条件很差,因此,气缸套极易造成早期磨损。气缸套严重磨损后会导致柴油机启动困难,气缸内柴油燃烧不良,排气冒黑烟,转速降低,功率不足。     

300柴油机气缸套内孔加工质量控制

300柴油机气缸套是柴油机关键零部件，其质量好坏直接影响到柴油机的质量。为提高300柴油机质量，对300柴油机气缸套精镗、珩磨内孔进行质量控制，降低φ300 0^0.052内孔不合格率。     

300柴油机气缸套内孔加工质量控制

1引言300柴油机气缸套是柴油机关键零部件,其质量好坏直接影响到柴油机的质量。为提高300柴油机质量,对300柴油机气缸套精镗、珩磨内孔进行质量控制,降低Φ300内孔不合格率。2现状调查300柴油机缸套为300柴油机关键零件,缸套质量控制不稳定是影响车间一等品率的重要原因。①对××年7-12月份300柴油机气缸套(图纸要求尺寸Φ300)机加工不合格情况进行统计,见表1。表1不合格品情况表2各项不合格品所占比例②对缸套内孔加工不合格品进行归类,见表3。表3300柴油机缸套内孔加工不合格归类统计③根据以上统计做不良项目排列图,见图1。图1300柴油机…     

柴油机的冷却水不是换得越频越好

柴油机在长时间、重负荷情况下工作,由于气缸内燃烧的气体温度高达2000℃,气缸盖、活塞、气缸套、气门等主要零件忍受着高温高热,特别是在夏季气温较高时更是如     

气缸垫烧坏的主要原因

柴油机气缸垫用紫铜皮包石棉制成．是使气缸盖平面与机体平面密封的主要部件。气缸盖与机体内气缸套中的活塞顶部形成燃烧室，气缸垫起密封作用。如果气缸垫烧坏．燃烧室内的高压混合气体由气缸盖垫片的损坏处冒出．致使柴油机的压缩比下降．启动困难。检查气缸盖垫片烧坏的方法是：门）拆下气缸盖，检查气缸盖平面有无凹点．因为燃烧室内有燃烧气体长时间的冲击．又因为水质的影响和用户加注有腐蚀性的冷却水一都可以使气缸盖平面出现凹点。（2）检查机体平面是否有凹点．因为柴油机出厂时有些机体固加工不合理．机体平面可能也出现凹点．…     

活塞连杆组装入气缸套内的简易方法

小型柴油机（１６０F、１６５F、１７０F）的活塞连杆组装入气缸套内时，如果没有专用工具，可用下面简易方法：将气缸套清洗干净，（旧气缸套先取下；更换新气缸套时，不要把气缸套往机体上安装），把装好活塞环的活塞连杆组从气缸套尾端倒装入气缸套内（活塞顶部朝向气缸盖），利用气缸套尾端内口倒角的锥度，稍压紧活塞环即可装入，但要注意活塞顶部燃烧室缺口的位置应朝上，即朝向安装喷油嘴的方向。再将气缸套连同活塞连杆组一起往机体上安装。这种方法简单易行。活塞连杆组装入气缸套内的简易方法@刘开顺     

基于正交试验设计的气缸套变形研究

应用正交试验设计方法考察设计因素对柴油机气缸套变形的影响趋势和相互关系.选取螺栓预紧力、螺栓与气缸中心距离和螺栓孔下沉量作为考察因素,建立了气缸盖、气缸垫、气缸套和机体的组合有限元模型。基于正交试验设计法设计了16组计算方案,通过有限元分析,得出气缸套3个截面的变形和最小主应力结果,同时得到了以上3个因素对气缸套变形及受力的影响规律。结果表明,降低气缸套变形和最小主应力为优化目标时,选取合适的螺栓孔下沉量是最重要的优化目标;在保证气缸密封的前提下,适当降低螺栓预紧力;螺栓与气缸中心距离对优化目标影响最不明显。     

不正常的声音从何来

有一种S1100柴油机,此柴油机使用不到半年,起动困难,烧机油,便更换了气缸套、活塞环、活塞销、活塞,起动容易了,但机体内部好像产生一种不正常的敲击声。拆卸气缸盖后,气门并不顶活塞。柴油机全部拆卸后,检查一切正常,对此,许多     

柴油机气缸套温度场有限元分析

针对柴油机气缸套热负荷的问题,根据实测的温度场数据对气缸套进行了边界条件计算,建立了较为完整的数学模型和几何模型,采用有限元分析方法分析了柴油机标定功率工况下气缸套三堆温度场及热变形。研究结果表明:在标定工况下气缸套的工作温度最高达494 K,出现在缸套内壁面的上部区城。缸套内壁径向的最大变形量为0.246 mm,出现在缸套上部。     

基于系统理论的缸套-活塞环摩擦副失效分析

基于摩擦学系统理论分析方法，分析了缸套－活塞环摩擦副表面磨损及失效机理，探讨了缸套－活塞环摩擦系统的相互关系，为提高其耐磨性和可靠性提供了理论依据。     

4100QBZL柴油机湿式气缸套温度场试验研究

针对柴油机气缸套的热负荷问题,在不同工况下采用热电偶法实测了4100QBZL柴油机湿式气缸套内壁面关键点的温度值,分析了气缸套的工作温度随发动机转速以及负荷的变化关系及其温度分布的特点。试验结果表明:各缸温度值随着负荷与转速的增加而增加,其中第3缸测点温度高于其它3缸温度;在最大转矩工况下气缸套的工作温度最高达120.2℃,位于在3缸气缸套内壁面的上部。     

自然吸气与增压中冷柴油机气缸套应变对比

采用应变片测试技术,对自然吸气和增压中冷柴油机湿式缸套在外特性工况下工作时的周向应变进行了动态测试,拟合出缸套工作时的周向变形曲线,对比分析了不同机型湿式气缸套工作变形的特点以及主要影响因素。研究结果表明,随转速的提高,自然吸气柴油机缸套主推力面应变随之增加,逐渐呈现一种振动特性;而转速提高对增压中冷柴油机缸套周向应变影响不明显,缸套主推力面应变最大值出现在各作用力对缸套壁面作功最多的额定扭矩工况。     

气缸套变形与活塞环摩擦功关系的研究

为了降低发动机摩擦损失,提高机械效率,重点研究缸套变形对活塞环与气缸套摩擦副的影响。首先,对两种不同状态的缸套进行有限元分析,找出缸套变形规律;然后,根据这些规律计算出活塞环与缸套润滑表面的油膜压力和油膜厚度;最后,将计算结果与试验结果进行对比,验证了该方法的正确性。研究结果表明,缸套变形的椭圆度直接影响摩擦功和机油消耗率的大小。     

气缸套、活塞环的可靠寿命计算

对发动机气缸套、活塞环进行可靠寿命试验研究,得出了一套快速求取气缸套、活塞环可靠寿命B_(10)的计算方法,可快速、准确地预测气缸套、活塞环的可靠寿命.     

表面技术在内燃机气缸套中的新进展

论述了气缸套的失效机理，针对这一缺点，较全面地阐述了当前表面技术在气缸套上的应用现状，并提出了未来气缸套的发展方向。为同行提供了参考和启迪，也为拓宽热喷涂技术的应用指明了一个方向。     

表面技术在内燃机气缸套中的新进展

论述了气缸套的失效机理,针对这一缺点,较全面地阐述了当前表面技术在气缸套上的应用现状,并提出了未来气缸套的发展方向.为同行提供了参考和启迪,也为拓宽热喷涂技术的应用指明了一个方向.     

内燃机气缸套材质及性能改进的探讨

通过对内燃机气缸套材质及性能现状的分析,对如何进一步提高气缸套材质品质及性能进行探讨。     

490型高速柴油机拉缸的改进研究

本文针对490型柴油机出现的早期拉缸现象,通过对活塞与气缸套配合间隙的分析试验及对机体、缸套静变形的测量分析,着重提出了加强机体刚度的改进措施。试验证明,采取这些措施后,早期拉缸现象得以消除,缸套的静变形控制在允许范围内,保证了柴油机的可靠运转。