微灌系统有限元法水力解析和设计（六）

如果假设tol,IDZ,W,…,ton是一组选定的毛管内径。SDI,SDZ,SD3,…,SDn是一组选定的支管内径、LLI,LLZ,An3,,Ann是一组选定的毛管长度、SLI,SLZ,SL3,…,SLfl是一组选定的支管长度,对于每种设计情况将有表4－l所列出的nxn种组合,如果对于每个设计情况中的每种组合,用在第三章中介绍的支管单元的设计方法和计算机程序,计算出灌水均匀度、最佳支管位置（双向毛管）及支管单元的操作压力水头,就可以用计算机绘制出设计参数与灌水均匀度、最佳支管位置（双向毛管）及支管单元的操作压力水头的等值线图,在设计…     

海上风机变径单桩基础竖向承载特性及变径参数影响研究

为适应施工与承载能力要求，海上风机单桩基础常采用桩身变径措施，变径段可能会对桩基竖向承载特性产生影响。采用有限元分析软件ABAQUS建立变径桩数值模型，开展变径单桩竖向承载性能的数值模拟研究，并分析其尺寸参数对竖向承载能力的影响。计算结果表明：与通长桩相比，变径特性基本不影响其桩身轴力分布；随着竖向荷载增加，两类桩各承载分量占比首先保持不变，随后外侧摩阻力占比下降，内侧摩阻力和桩端阻力占比增加；增大变径桩底部桩径能有效提高桩基竖向承载力，且提高外侧摩阻力承载占比；增大变径段上部长度和变径段长度对桩基竖向极限承载力无明显影响，但会导致外侧摩阻力占比降低和内侧摩阻力占比提高。     

非标准状况下作物系数的计算方法

作物系数是计算作物需水量必不可少的参数。对非标准状况下，FAO推荐的作物系数计算方法进行了综述。计算作物系数的非标准状况分四种情况；（1）水分胁迫（缺水）；（2）自然植被、稀少植物和非原始植被；（3）不同管理水平状态；（4）非生长季节。最后提出，非标准状况下作物系数的确定比较复杂，实际应用时，应首先区别于标准状况的各项因素，然后推求作物系数。     

半固定式喷灌系统移动支管的设计方法

文章刊登在《水利水电技术》1987年第3期上。该文探讨了在半固定式喷灌系统中干管每亩用量与支管长度、移动支管长度与喷头间距系数、移动支管亩造价与喷头间距系数及组合喷灌强度与喷头间距系数等几方面的关系,得出如下结论: 1.干管亩用量开始随移动支管长度的增加而急剧下降,而后下降幅度尚趋平缓,移动支管以     

多段曲线拟合弹齿式枝条捡拾参数反求法求解

为了达到矮砧集约栽培种植模式果园行间果树枝条高效还田处理的目的,研究了拖拉机悬挂式枝条粉碎设备的关键部件—弹齿滚筒式枝条捡拾器。通过分段设计弹齿在空间的理想运行姿态及运动轨迹,来满足捡拾枝条过程中不同阶段的捡拾要求。使用反求法,建立弹齿滚筒式捡拾器的数学模型,编制人机对话软件,对滑道中心函数曲线求解,并进行曲线拟合及其数据后处理,同时优化曲柄半径L1、弹齿长度L2、弹齿角度β、十字架半径r、弹齿与曲柄夹角θ等变量参数,以达到捡拾枝条时各项参数最佳匹配的性能要求。优化后的具体参数为:L1=50 mm、L2=170 mm、r=80 mm、θ=55°,α在一个周期内顺时针旋转,将其分成了5段,即α1、α2、α3、α4、α5,相对应转动的角度分别是45°、45°、90°、90°、90°。与α每段对应的β值,即β1、β2、β3、β4、β5,对应的角度范围分别是:65°>β1> 60°,60°>β2>-70°,-70°>β3>-220°,-220°>β4>-280°,-280°>β5>-295°(65°)。     

温室滴灌系统支管水力性能影响因素试验研究

通过室内试验研究分析了入口压力、支管长度、毛管间距3个因素对滴灌系统中支管水头损失及沿程压力分布的影响。结果表明:支管上的水头损失随着支管长度和入口压力的增大而增大,随毛管间距的增大而减小,但入口压力增大也同时使得支管沿线压力分布更为均匀。毛管间距0.6、0.9和1.2m条件下,满足水力偏差要求的支管最大铺设长度分别为20、40和60m。支管沿程压力分布曲线服从三次多项式关系,R2均在0.99以上。对支管上水头损失的构成进行了分析,表明局部与沿程水头损失之比fc随支管长度的增加、毛管间距的减小而增加,部分工况下fc会超过1;fc随首部压力的变化较为复杂,与具体的管网铺设s条件相关。多孔系数与来流条件有关,利用克里斯钦森公式计算出的多孔系数比实际值略微偏大,入口雷诺数从22 707增加至50 846时,克里斯钦森公式计算值与实测值之比从1.107降至1.068,表明入口雷诺数越大,克里斯钦森公式的计算精度越高。     

小型水泵的安装

（1）水泵底座要牢固，并尽量缩短吸水管的长度加大出水管直径（原则上不得小于水泵的出水口径）。加大出水管直径缩短管路，可节约能源。实践证明：把长度为4m、直径为10cm的出水胶管换成直径为15cm管，10小时可节约柴油0．5kg；长度每缩短1m，10小时可节约柴油0．2kg。     

导向探测机构的结构优化及试验

为了解决圆盘式甜菜联合收获机的导向对行收获问题,分析了导向探测机构的结构及特点,确定了影响导向对行效果的关键参数。以弯角α、安装角β及导向杆长度L1为试验因素,导向机构的通过性为评价指标,进行探测机构导向性能的单因素模拟试验,确定了弯角α、安装角β及导向杆长度L1的取值范围。同时,以导向损失率为指标进行田间正交试验,确定了导向系统的较优参数组合。试验结果表明:弯角α对导向机构的导向效果影响显著,当弯角α为135°、安装角β为8°及导向杆长度L1为230mm时,导向系统的导向损失率为4.82%,符合甜菜收获机的技术指标要求。     

微灌系统有限元法水力解析和设计(七)

4．2.1单向毛管构成的支管单元的设计步骤在坡度均匀的规则坡地上,当要求的平均灌水器流量、要求的灌水均匀度及毛管和支管的长度给定,设计毛管和支管的内径及支管单元操作压力水头的设计步骤为：①选择一组从小到大的毛管内径值LD1,LD2,LD3,…LDn和一组从小到大的支管内径SD1,SD2,SD3,…SDn,这时就会有表4－1中设计情况1的n×n个组合;②用第三章中的方法确定当毛管内径分别等于W,＊。,rp,…ton时的毛管流量公式（计算模拟毛管流量公式用的数据样本要用第三章中所论述的利用有限元法的方法来确定,在选择毛管入口的压力…     

农村电工实用计算,速算,速记法

本文仅选出26种农村电工常用的现场近似速算经验公式，仅供参考。1锥形水泥杆重心的计算L=0．4H＋0．5式中L—重心距杆底长度mH—电杆长度m用于电杆运输：起吊、组立。2锥形水泥杆备部直径的确定式中─—电杆从顶部至X处的直径cm稍─—电杆的稍径cm用于按装抱和选用罗栓。X─—电杆从杆顶至X处的测算长度cm。口决：每降一米增1．33公分。3组立电杆的偏移度：L偏=0．015H式中L─—立杆时允许直线偏差cmH─—杆高cm4组立电杆的倾斜度L倾=0．01H式中L─—倾斜度cmH─—杆长m5横担的偏移度（允许）L一旦50式中L——偏移度cmH——横担长…     

农村沼气技术（7）

凝水器（过压保护装置）由什么组成？作用是什么？ 凝水器由直径6cm,长度1．1m一端封闭的圆柱形聚乙烯硬管,一个内径20mm×10mm的变径硬塑料三通,一根内径10mm、长1m的塑料软管组成。具有收集沼气中所带的水蒸气和气压过大时自动排气保护沼气池体的作用。     

果园多风道喷雾机送风系统设计优化与试验

针对果园多风道喷雾机内部气流分布不均导致由出风口吹出的气流紊乱、影响使雾滴在果树冠层上均匀沉积的问题，对多风道喷雾机内部导流板长度参数进行了优化。应用计算流体动力学（Computational Fluid Dynamics，CFD）技术，基于Star-CCM+软件对喷雾机送风系统内部气流进行了模拟分析，得到出风口1~6的风速在不同导流板长度的标准差分别为0.7468、0.6776、1.4441、5.1305、4.5768和0.8209。对风速标准差较大的出风口3、出风口4、出风口5进行响应面分析，最终确定导流板1长度200.00 mm、导流板2长度60.00 mm、导流板3长度50.00 mm为最优参数组合。在最优组合参数下，计算得到对称出风口3和出风口6的风速值分别为39.135和41.320 m/s，相对偏差为5.58%；出风口4和出风口5的风速值分别为33.022和34.328 m/s，相对偏差为3.95%，符合设计要求。室内风速试验结果表明，在距离喷雾机出风口1.25 m处，风场风速由上层到下层逐渐增大，实现风场按果树冠层形状分布，喷雾机左右两侧风场对称分布，气流分布均匀。果园多风道喷雾机设计满足要求，可为同类设计提供参考。     

温室滴灌系统支管水力性能及简化计算研究

我国温室产业近年来发展迅猛,由于面积、种植结构与密度等与大田差异较大,沿用大田滴灌系统的设计方法已不适宜,需要根据温室的具体条件确定设计方法。根据我国普通单栋温室情况,通过室内试验研究分析了入口压力、支管长度、毛管间距3个因素对滴灌系统中支管沿程压力分布的影响。结果表明:支管沿程压力分布的均匀性随支管长度的增加、毛管间距和首部压力的减小而降低。结合滴头的水力特性参数得出支管上的最大允许压力偏差为30.85%。毛管间距0.6、0.9和1.2m条件下,满足水力偏差要求的单栋温室支管最大铺设长度分别为20、40和60m。运用量纲分析方法将影响支管水头损失的基本量导出为3个无量纲量υd/ν、υ2/(g d)和L d/s2,通过多元回归建立支管水头损失的经验预测模型(R2=92.4%)。分析了支管能坡曲线的函数形式,回归得到了支管水头损失比和沿程压力分布模型。以上模型预测值与实测数据拟合效果良好,可用于温室滴灌系统水力计算及规划设计。     

微喷灌工程中支管经济管径图解法计算及应用

现代农业节水工程的经济学问题非常重要，节水灌溉工程管道经济管径选择是一项重要的工程决策。在工程设计中，一般对干管的经济管径进行计算选择，而支管的经济管径选择常常没有得到足够的重视，其主要原因在于选择方法是太复杂，并且设计出的灌溉系统工程造价往往偏高。因此，借鉴《美国国家灌溉工程手册》，根据微喷灌系统支管特征值、流量、保持期望的压力水头差以及产生期望的灌水器平均流量所需的进水口压力等，通过图解方法，计算出支管的经济管径，确定变径支管各种不同管径的长度，能较简便地完成支管经济管径的选择工作。实践证明，应用图解法进行支管径济管径选择，计算结果较为精确，能满足设计要求，而且工程造价可以降低10％左右。     

播种机组加种加肥参数与地块长度关系建模与试验

加种加肥是播种机组必不可少的作业环节,研究播种机组加种加肥参数与作业单元地块长度间的定量关系,对客观分析加种加肥参数随地块长度变化规律、提高播种机组的时间利用率具有重要理论和实际意义。基于播种机组实际作业组织需求,提出加种加肥行程比α_w的概念,建立了3种加种加肥方式及有、无α_w条件下,播种机组加种加肥点间距离、加种加肥量、加种加肥次数和加种加肥总时间等随作业单元地块长度变化关系的数学模型;结合试验数据采用Matlab计算,分别确定了4种典型播种机组以单侧加种加肥方式作业时4个加种加肥参数随作业单元地块长度的变化规律;明确了有、无α_w条件下播种机组加种参数随地块长度均呈“两段一点”式变化规律;确定了当地块面积为5 hm²时,单侧加种加肥方式作业条件下4种典型播种机组的加种参数不同段与其相同段的分界点及其可作业的地块长度上限点：约翰迪尔7830播种机组的地块长度段分界点为575 m、可作业地块长度上限点为1 151 m,维美德171播种机组的分界点为438 m、上限点为1 031 m,常发504播种机组...     

基于加速遗传算法的多孔变径管优化设计

将基于实数编码的加速遗传算法（RAGA）应用于多孔变径管优化设计中，解决了设计中多维参数寻优问题，避免了传统方法早熟、提前收敛以及易陷入局部最优等弊端。在固定管道式喷灌系统优化设计中应用，求解出多孔变径管的最优管径、管长等多维参数，效果较好，为该方面研究提供了一种新的优化求解方法。     

优化双回线供电功率分配浅析

引言110kV临清变电站由聊城电厂双回线供电：一回是大度为49．4km的LGJ—95徐临Ⅰ线,另一回是长度为51．3km的LGJQ—400徐临Ⅱ线。在实际运行中发现,两条线路中的有功、无功功率分配极不平衡,例如：当总负荷为：S＝31．8＋j23．9（MVA）时,徐临Ⅰ线S1＝16．6＋j7．4（MVA）．徐临Ⅱ线S2＝15．2＋j16．5（MVA）。2现象分析针对运行中存在的问题,通过收集线路资料,进行理论分析如下：徐临Ⅰ线线路阻抗为：Z1＝15．3＋j21．48（Ω）,徐临Ⅱ线线路阻抗Z2＝4．37＋j21．15（Ω）。上式中K1是Ⅰ回线路的功率分配系数,它与两回线…     

灌溉支管的多口修正系数

灌溉支管注1的沿程水头损失可表达为总流量、管径长度注2都相同的但无沿程出流的另一根相关供水管的沿程水头损失乘一个小于一的系数。克里斯琴森于1942年首先采用此系数,并称它为多口系数F。目前通行的多口系数F对支管上的喷头总数有很密切的关系。若令相关供水管长度延伸到灌溉地块的边界,就可对多口系数F进行修正。这样的相关供水管,称为修正的相关供水管。当多口系数F根据这种修正的相关供水管或修正的多口系数来计算时,如喷头数多于五、修正的多口系数Fm的数值实际上为一常数。采用修正多口系数Fm,将使实际中支管沿程水头损失的计算工作简化。本文提出了牵引式拖管系统和时针式喷灌系统支管的修正多口系数Fm。     

基于灌水小区的射流三通灌水均匀度试验研究

为探究支、毛管射流三通组合的水力特性,用支管射流三通、普通支管三通与毛管射流三通、普通毛管三通组成了4组灌水小区,对不同总进口压力水头(9.5、12、14、15.5 m水头)和不同滴灌带长度(60、70、80 m)下的射流三通组合进行水力性能研究。试验结果表明:总进口压力相同时,连接射流三通的滴灌灌水器的平均流量要小于普通三通;进口压力和滴灌带长度相同时,Ⅰ号灌水小区灌水均匀度最高,Ⅳ号灌水小区灌水均匀度最低,且Ⅰ号灌水小区灌水均匀系数比Ⅳ号提高了2.56%～3.32%,流量偏差率降低了5.06%～8.20%;滴灌带长度相同时,4种灌水小区灌水均匀系数随进口压力的增大整体呈上升趋势;进口压力相同时,灌水均匀系数随滴灌带长度的增加而减小。该研究结果为新型灌水小区的开发与应用提供理论基础。     

确定含水层参数的混沌序列优化算

以泰斯公式为例，将混沌序列优化算法应用于求解分析抽水试验资料，确定含水层参数的函数优化问题．就混沌序列长度、粗搜索次数和待估导水系数初值取值范围等因素对算法收敛性的影响，进行了数值实验．结果表明：1）混沌序列优化算法可以有效地应用于求解含水层参数计算问题；2）粗搜索次数的多少和序列长度的大小对算法收敛性的影响不明显；3）待估导水系数的初始取值范围对算法的收敛速度有一定的影响，但不会影响最终计算结果．与其它方法相比较，混沌序列优化算法具有原理简单、易于编程和运算、计算结果精度不受人为因素影响和应用范围较宽等优点．