大型同步电动机起动故障诊断

大型电力排灌泵站中大型同步电动机的频繁起动和停机引起的实功和虚功冲击会影响电力系统的稳定性。为此,对起动过程中的主要故障——直流励磁部分故障(同步牵入故障、起动“堵转”故障)、异步起动故障与阻尼环“打火”的原因进行了分析,并介绍了处理办法。     

一种高压干式移磁无级调压软起动装置技术

大容量电动机的起动问题是限制大容量高压电动机进一步推广应用的瓶颈。过大的起动电流会对供电系统形成很大冲击,容易造成系统不稳定甚至引起跳闸。高压干式移磁无级调压软起动装置可以限制电动机起动时的大电流,使电动机在较小电流的情况下平滑完成起动过程。满足电动机起动过程中的负载力矩变化,保障电动机起动过程的加速度。     

关于大中型异步电动机的起动

对电动机的控制一直是自动化的热门话题，特别是大中型异步电动机的起动问题。人们一直寻求一种能使其最平稳、对电网无很大冲击的起动方法。经过多年的实践，人们根据所用电网的参数、环境情况及经济情况，把三相异步电机的起动方式分为：在线直接起动、星三角变换起动、一次串接     

软起动器及其应用

鼠笼型异步电动机是应用最广泛的设备，由于电动机直接起动时的冲击电流很大，达到额定电流的６～７倍，特别是大容量电机直接起动会对电网及其它负载造成干扰甚至危害电网的安全运行。为了避免此类情况，在设计中通常采用降压起动的方法。如自耦降压起动、Y—△起动、串连电抗器起动等，这些起动方式的最大缺点是属于有级减压起动，在起动过程中出现二次冲击电流，且不能频繁起动等。针对这种情况，近年来开始推广应用一种新的起动设备———软起动器，它不仅能解决上述问题，而且把功率因数控制技术结合起来，采用微电脑控制，解决了起动…     

四轮农用运输车的用电设备

一、起动系统 四轮农用运输车的起动系统由串激式直流电动机、驱动机构和控制机构组成。 1.串激式直流电动机 由电枢、磁极、换向器、外壳等组成。此种类型的电动机一般为4极,磁场线圈分为两路与电枢线圈串联.换向器采用铜和石墨粉压制而成,整流子铜片较厚,允许通过较大电流。     

柴油发动机起动电动机的故障与排除方法

正柴油发动机用的起动电动机通常为电磁开关或直流串激电动机。检查起动机的方法是:将起动电动机拆下,放在地上或夹在台虎钳上固定好,用同一电压且电量充足的蓄电池,从蓄电池的两极柱上分别引出两根导线。一根导线将电磁开关的接线柱和起动电动机上的引出接线柱同时连接起来,而另一根导线则在机壳上搭铁。通电后,如果起动电动机的转速很高,且声音均匀有力,表明其性能良好;如果起动电动机不转或运转缓慢无力,说明起动电动机有故障。起动电动机不转动,大多是因内部断路,搭铁或电磁开关发生故障而引发的。在柴油发动机上检查时,可选用一根粗导线,一端接起动电动机磁场接线柱,另一端接蓄电池正极接线柱,如果此时起动机运转正常,表明故障在起动电动机电磁开关。若起动电动机不运转,应观察接电的同时有无火花。若有强烈火花,说明起动电动机内部有搭铁或短路故障。如果无火花,说明起动电动机内部有断路故障。     

电动机全压起动及有关规定

低压笼型电动机的起动方式分为全压起动、降压起动、变频起动等。恰当选择起动方式具有重要意义。1　全压起动的优缺点全压起动是最常用的起动方式 ,也称为直接起动。它是将电动机的定子绕组直接接入电源 ,在额定电压下起动 ,具有起动转矩大、起动时间短的特点 ,也是最简单、最经济和最可靠的起动方式。目前设计制造的低压笼型电动机都按全压起动时的冲击力矩与发热条件来考虑其机械强度与热稳定性的 ,所以只要被拖动的设备能够承受全压起动的冲击力矩 ,起动引起的压降不超过允许值 ,就应该选择全压起动的方式。全压起动的缺点是起动电流大 …     

防止多台电动机误动作的几种控制方法

防止多台电动机误动作的几种控制方法防止多台电动机误动作，使之按设备运转要求先后起动或只允许一台电动机起动后，再起动另一台电动机的控制方法很多．这里以继电器－接触器控制线路为例加以说明。（１）第一台电动机起动后，方允许起动第二台电动机，控制方法如图１所...     

浅谈直流电动机保护技术

直流电动机应装设短路保护装置，另外应根据不同增况分别装设过载、弱磁、欠压、过压、超转速或堵转等保护元件。1短路保护直流电动机的短路保护应满足下列要求；（1）当电动机端子处发生短路时，保护装置应尽快切断电源；（2）当电动机正常起动时，短路装置不应发生误动作，短     

《电动及拖动》实验教学中故障分析及处理

阐述了《电机及拖动》实验教学中，由于励磁回路断线而导致直流电动机不能起动的故障分析及处理。     

灌溉水平及灌溉间隔对大豆植株干物质积累的影响

采用桶栽方法,选用黑农48为试验材料,设计4个灌溉水平及4种干旱胁迫历时进行交叉试验,研究了灌溉水平及干旱胁迫历时对大豆干物质积累的影响。结果表明,花荚期大豆植株叶、茎、根和荚果更易受干旱胁迫历时影响,干旱胁迫历时越短越有利于植株生长,灌溉水平对植株的生长影响相对弱于干旱胁迫历时。植株各器官干质量的等高线图表明高灌溉水平、短干旱胁迫历时比低灌溉水平、长干旱胁迫历时有绝对优势,同时也表现出高灌溉水平、长干旱胁迫历时处理与低灌溉水平、短干旱胁迫历时处理之间具有相似性。     

影响感官检验棉花品级的因素探析

感官检验棉花的品级,这是农村常见的一种检测手段.它的一个主要特点就是存在不确定性.这是由于检验员的品级检验水平存在一定的差异,其中有很多因素制约着检验的结果.文章对影响感官检验结果的因素进行了系统的分析.     

摊铺机压实机构动态特性仿真

在摊铺机中,由熨平压实机构和压实介质组成的系统,为两个自由度的非线性动力学系统,压实介质简化为粘弹塑性体.建立熨平压实机构动态特性力学模型,利用计算机仿真,研究了熨平压实机构的动力学问题,分析了熨平压实机构动力学参数变化对该系统动态特性的影响.     

迷宫流道转角对灌水器抗堵塞性能的影

以转角分别为45.0°、60.0°、67.5°和75.0°的齿形流道灌水器为研究对象,应用CFD流场速度数值分析、PIV颗粒运动轨迹线和速度观测对比以及浑水抗堵塞测试相结合的方法,研究了转角对灌水器水力性能和抗堵塞能力的影响.结果表明转角与流量系数及流态指数均呈负相关关系,而灌水器的抗堵塞能力随着转角的增加呈下降趋势.综合分析转角对水力性能和抗堵塞性能的影响,提出迷宫流道结构灌水器的合理转角为60.0°.     

番茄果实热导率测试装置参数实

微热探针法测试热导率系统已被广泛应用于食品材料热导率的测试中.但是,由于实验条件或实验设备的限制,基于理想的线热源瞬态模型测量原理得到的结果会产生某些测试误差.针对测试误差,从探针输入电压、加热时间和样品的径向尺寸等装置操作参数的选择着手,通过实验,得到装置系统测定中输入电压的最佳值为2.5～6.5V、加热时间最佳值为20～50s.最后通过实际测试,得到了番茄果实在不同成熟阶段的热导率变化规律.     

机采棉清杂系统的钉床式荷电装置与试验

针对机采籽棉清杂工序中荷电效果不佳的现实问题,提出了一种钉床式荷电方法。以MCU为主控制单元,设计了一款钉床式荷电控制系统。在荷电极板面上均匀分布且垂直于极板面的长度为5cm的金属钉,控制器控制静电发生器产生高压静电,通过荷电极板上的金属钉放电,将平铺在极板间的机采棉荷电。试验结果表明:与无金属钉的荷电极板相比,机采棉荷电均匀,荷电速度提高了8%,效果良好。该研究可为机采棉静电清杂应用提供参考。     

并联压电泵腔体初始容积设计

为探究腔体初始容积对压电泵性能的影响,设计了双腔体并联压电泵.通过理论分析,确定了双腔并联压电泵能够工作时泵腔初始容积的取值范围,根据理论公式设计制作了6种不同腔体初始容积的双腔并联有阀压电泵样机,对泵腔初始容积的变化与泵工作性能关系进行研究.在110 V工作电压下,工作频率小于400 Hz范围内,用压电双晶片进行驱动,分别以液体水和空气为介质,对不同压缩比（压电振子振动产生的泵腔容积变化量与泵腔初始容积的比值）下的并联泵进行了试验测试.结果表明,当泵送液体水时,压缩比为1/18时泵的整体输出流量最好,最大输出流量可达1 330 mL/min,压缩比越大,泵的输出压力和自吸能力越好,最大输出压力和自吸高度分别为58.5 kPa和69 cm;当泵送气体空气时,压缩比越大,泵的输出能力越好,最大输出流量和压力分别为850 mL/min和6.5 kPa,当压缩比小于1/32时,泵已经失去了输出气体能力.     

鼹鼠爪趾几何结构量化特征分

土壤洞穴动物鼹鼠具有极高的挖掘效率,前足爪趾是其主要挖掘器官.分析了鼹鼠中重要种属--麝鼹(Scaptochirus moschatus)具有优良挖掘功能的前足爪趾的几何结构特征,重点分析了前足爪趾触土面的几何结构.利用体视显微镜观察分析前足爪趾的宏观几何结构,通过逆向工程技术获取爪趾三维数据点云进行特征曲线量化分析,求得前足爪趾特征轮廓线的曲率及二阶导数的变化规律:鼹鼠爪趾纵向轮廓曲率变化较小,爪趾纵向表面平顺,保证了挖掘出的洞道内壁的平整;横向轮廓曲线曲率变化较大,且横向轮廓线尖端弯曲小,中后端弯曲大,这种结构使爪趾更易入土和扩洞.     

迷宫流道转角对灌水器水力性能的影

为研究齿形、梯形以及矩形流道转角变化对水力性能的影响,采用Fluent软件对不同形状下不同转角的流道进行了数值模拟.研究结果表明:当其他条件相同时,转角的变化与流量系数、流态指数呈负相关,其变化对梯形流道灌水器的流量系数影响最大,最多下降了19.03%,齿形流道次之,下降了10.14%,矩形流道是梯形流道转角角度增加的延伸,具有相同的水力性能变化规律;随着角度的增加,梯形流道总的局部水头损失系数最多增加了32.5%,而齿形流道总的局部水头损失系数最多增加了23.4%,变化都很明显;压力较高时,摩阻系数基本保持不变,流体为紊流状态.     

叶轮后密封环直径加大量对轴向力特性的影响

以300QJ230-40/2型潜水泵为研究对象,以清水为介质,采用标准k-ε湍流模型在多重参考系下对该泵全流道进行了定常不可压数值模拟,获得了外特性和轴向力预测值,并绘制了性能曲线和轴向力随扬程变化的关系曲线;采用机械法对该泵轴向力进行了试验测量,并将模拟值与试验值进行对比分析.结果表明:在0.8Q_sp~1.2Q_sp(对应扬程为46~36 m)的工作区域,泵性能和轴向力的数值计算结果与实测结果基本吻合.在叶轮前密封环直径、平衡孔直径及数量不变的条件下,在叶轮后密封环直径加大量Δr_m≠0时,对该潜水泵进行了全流道数值模拟和轴向力数值计算,绘制了不同后密封环直径下泵轴向力随扬程变化的关系曲线,结果表明了加大后密封环直径能有效地减小轴向力;绘制了轴向力系数与比面积关系的无因次曲线.