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采用乙酸(HAc)作为溶剂,配制壳聚糖(CS)/聚乙烯醇(PVA)纺丝液,探究纺丝液稳态流变和动态流变性能并考察其静电纺丝的可行性。研究结果表明:随着CS质量分数的增加,纺丝液的稠度系数、结构黏度指数、表观黏度、储能模量(G′)、损耗模量(G″)和复合黏度(η*)均相应增加,非牛顿指数相应减小,不利于CS/PVA纺丝液静电纺丝。随着测试温度的增加,纺丝液的稠度系数、结构黏度指数、表观黏度、G′、G″和η*均相应减小,非牛顿指数相应增加,纺丝液流动性能加强,可纺性提升。当CS质量分数为3.0%时,纺丝液在测试温度30℃下的稠度系数和结构黏度指数均较小,分别为7.978 1和2.16,且非牛顿指数为0.887 7接近于1,表明该纺丝液具有良好的流动性和加工性。结合SEM和流变行为分析,在室温条件下CS质量分数为3.0%的CS/PVA纺丝液呈现优异的可纺性,可以构建连续、均匀且不带珠状连结的纳米纤维。 相似文献
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针对适用于林业高大林木病虫害防治的高效车载式稳态燃烧烟雾机的关键部件———燃烧室进行设计,要求 烟雾机满足最大喷烟量(即施药量)400 L/ h,进行农药热力烟化时既要使油溶剂农药完全烟化,又不能产生燃烧使 农药分解失去药性。在分析了多种类型燃烧室的结构特点后,创新设计了一种新型燃烧室结构。该燃烧室采用侧 面前方进气,内壁分布着具有不同进气方向的多个进气口,这样有利于燃气充分燃烧及提高燃烧效率。通过对燃 烧室内燃气完全燃烧理论温度、不完全燃烧实际温度以及油溶剂农药汽化所需热量的计算,确定了对应最大喷烟 量所需的最低燃油量为10.1 kg/ h。再根据燃油量与燃烧火焰长度、直径之间的关系,经试验测定,最终确定了燃烧 室的外形尺寸,即长度为500 mm、直径为300 mm。 相似文献
6.
基于东临复线管道概况和基础参数,回归了各泵站不同泵组合方式的特性方程,建立了运行方案优化数学模型,包括管内油流温度、总传热系数、原油密度、比热容、粘温关系的计算方法,以及原油价格和电价格的取值依据。利用热油管道稳态通用HOPOPT软件,计算了管道在大、中、小3种输量条件下,其末站在不同进站温度时的各站开泵方案、进出站压力、进出站温度及电耗、油耗情况。通过分析优化,计算得到了最佳经济运行方案,揭示了东临复线的节能潜力与进站温度的关系。 相似文献
7.
在考虑多孔介质中流体流动与岩土介质耦合作用的前提下,基于流固耦合力学理论,建立了土壤中非稳态渗流问题的流固耦合数学模型,并对该强非线性数学模型采用摄动法及积分变换法进行拟解析求解,讨论其压力动态特征,分析压力随饱和度S及时间t变化的情况,为实验室确定压力-饱和度-渗透率三者之间的关系提供理论依据。 相似文献
8.
以稳态燃烧器为热动力的车载式烟雾机针对农林业病虫害防治具有防治效率高、用药量少、防治成本低等突出优点,烟化管结构参数是影响油溶剂农药能否有效烟化的关键因素。该文设定3种药喷头类型、6个喷头放置位置、3种喷头结构参数以及3个不同直径的双层喷管,分别进行烟化效果试验及分析。结果表明环形喷头烟化效果最好,圆锥形喷头和圆柱形实心锥喷头则出现喷管出口滴液及烟雾中存在明火等烟化不良问题,圆锥形喷头烟化效果好于圆柱形喷头;热雾剂在Φ70 mm喷管内能完全烟化,烟雾雾滴均匀细小,而Φ90和Φ110 mm 2种喷管则会产生较小烟雾和较大雾滴2个分布区,烟化效果不良;环形喷头置于喷管内距喷管喷口250~350 mm的范围内,可获得较好的烟化效果;环形喷头的结构参数如药液出口方向、喷药孔径和孔数对热雾剂的烟化效果影响非常小,均能使热雾剂得到完全烟化。说明药喷头类型和喷管直径是影响稳态燃烧烟雾机烟化效果的关键因素,喷头放置位置是影响的主要因素,而环形喷头结构参数是影响的次要因素。 相似文献
9.
利用FVP(功能化虚样机Functional Virtual Prototyping)技术针对已建立的某车辆多体动力学模型进行稳态回转特性虚拟试验,对试验结果进行分析评价,探讨影响车辆稳态回转特性的主要因素,并提出改进意见。 相似文献
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