排序方式: 共有22条查询结果,搜索用时 31 毫秒
1.
2.
对竹大片刨花板(BW)、木质定向刨花板(OSB)和结构胶合板(SPly)的剪切性能和以其为腹板的3种木质工字梁(IB)静曲挠度的检测和分析结果表明:腹板横截面剪切弹性模量(MOEs)与IB的静曲剪切挠度和静曲总挠度成负幂指数关系;腹板MOEs的不足对IB静曲挠度的不利影响不容忽视;实际应用中应注意到IB的跨度对静曲剪切挠度的影响;具适当MOEs的BW、OSB和SPly均可满足IB对静曲剪切挠度的要求。建议我国相关标准和规范增补或修改对腹板用木质结构板的MOEs指标要求及其检测方法,以及对IB静曲挠度中静曲剪切挠度的控制指标及其实用性工程计算方法。 相似文献
3.
4.
走出红提葡萄施肥的四大误区 总被引:1,自引:0,他引:1
1 重化肥轻有机肥 有不少果农每年只重视给葡萄施化肥,而很少施有机肥.有的果农一连三年没施过有机肥,导致葡萄园土壤板结很严重,土壤通气性差,葡萄生长发育不良,产量低,质量差,经济效益不高.葡萄施肥应做到有机肥和化肥配合施用,并以有机肥为主,以化肥为辅. 相似文献
5.
为解决变温变湿状态下木材拉伸和压缩蠕变试验过程中普遍存在的试验环境难以控制、蠕变变形量难以测量、数据采集烦琐、设备长期运行稳定性较差等问题,依据木材拉伸及压缩力学性能的测试基本原理和相关国内外标准研制了一套木材拉伸及压缩一体化蠕变自动监测系统。系统主要由软件系统和硬件系统两个部分组成,软件系统基于VB语言和查表算法进行开发,硬件系统包括蠕变测试环境系统、框架和受力导向系统、加载系统、拉伸和压缩蠕变测试的转换系统、试件夹装系统及数据采集系统、检测装置与环境系统的连接机架、信号接收和转换系统。该套系统的试验环境参数可调控范围为温度-10~70℃,相对湿度10%~98%,风速为0.3~5.6 m/s,蠕变变形量测试精度为0.001 mm,数据采集间隔1 s~24 h多梯度可调。经过前期14.6 d的木材拉伸蠕变测试和30 d的木材压缩蠕变试验检验,证明该系统可对木材的拉伸或压缩蠕变变形量进行长时间、稳定可靠和高精度的实时动态监测、记录和显示。同时,本次研究的拉压转化装置和加载装置大大降低了同类系统的总质量及试验操作的复杂性,为木材拉伸及压缩蠕变测试和研究提供了一个新的平台。 相似文献
6.
基于静态弯曲性能的木质工字梁设计计算方法探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
参照钢质工字梁静态弯曲理论,对木质工字梁(IJ)的“荷载一位移”曲线、IJ正应力理论计算值与实测值、IJ整梁挠度理论计算值与实测值的对比分析,结果认定:1)钢质工字粱的静态弯曲理论计算公式,可用于IJ弹性段应力和挠度的分析计算;2)IJ整梁静态弯曲性能的分析计算时,应注意IJ上翼缘压缩特性和下翼缘拉伸特性的差异。 相似文献
7.
热处理对于提高木材的尺寸稳定性和耐久性、抵抗生物破坏等性能来说是一种非常有效的方法。作者采用油浴法对思茅松木材进行热处理工艺的探讨,分别对热处理木材的失重率、吸湿率、线性胀缩率、以及微观构造等进行了分析,研究结果表明:(1)思茅松热处理材随着处理温度和处理时间的增加,失重率逐渐增加;(2)思茅松热处理材随着处理温度和处理时间的增加,吸湿率逐渐降低;(3)思茅松热处理材随着处理温度和处理时间的增加,线性胀缩率逐渐降低;(4)在微观构造观察方面,由于早材腔大壁薄,材质较松软,经过热处理后早材部分容易引起径向开裂,早材管胞形态的变形程度要比晚材要大,早材轴向管胞壁的弯曲变形较晚材的要严重。随着热处理温度升高,热处理时间的延长,炭化程度越来越严重,为不使木材物理力学以及微观构造方面遭到严重破坏,建议木材热处理温度为160℃、热处理时间为6~12h或木材热处理温度为180℃、热处理时间为6~8h为宜。 相似文献
8.
9.
对从10.9%吸湿到25%再吸水到33%,接着蒸发回到25%再解吸回到10.9%的一个循环内多点含水率(MC)下的意杨酚醛树脂单板层积材(P-PF-LVL)静曲弹性模量(MOE)的测试分析结果表明:仅一个周期(MC 10.9%~33%~10.9%)的增水和失水,就导致P-PF-LVL产生了31.36%初始MOE的永久性损失,其中,源自于热压压缩永久性厚度回复的有4.61%;初始MOE最大可下降56.66%,初始厚度最大可增加4.84%,其中,热压压缩的永久性厚度回复有2.76%.P-PF-LVL的纤维饱和点为25%左右,其特征与一般实木有所不同.研究结果有助于结构用LVL的设计、制造和性能控制. 相似文献
10.
对不同槽深的木质工字梁(IJ)翼缘、腹板梯形槽接口的垂向承载能力作检测分析,结果表明:接口抗压破坏可分为先期破坏和终极破坏,先期破坏以翼缘与腹板胶合层的剪切破坏或翼缘槽底的横纹拉伸破坏为主,终极破坏包括了胶合层剪切、翼缘木材横纹拉伸和压缩破坏的最终综合性全面破坏,终极破坏荷载大于先期破坏;接口槽深的设计应避免发生先期破坏;接口破坏形式反映了翼缘材料的性能、接13的胶合性能和垂向承压能力。研究指出:以国标(GB/T20241-2006)90E型LVL为翼缘、以林业行标(LY/T1580-2000)OSB/3型大片定向刨花板为腹板,槽深为9~15mm的IJ可以满足我国和美国标准对接口垂向承压能力的要求,其中以12mm糟深为最佳。 相似文献