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571.
将天然亚麻纤维经纳米TiO2接枝制得改性亚麻纤维复合材料(FFRP),以云杉-松树-冷杉木板(SPF木板)为原材料制作24根尺寸为2 850 mm×50 mm×150 mm的胶合木梁试件,采用改性亚麻纤维复合材料通过顺向粘贴在梁底部、横向粘贴在梁侧面和底部(U型箍)的方式对胶合木梁进行增强。对8组试件进行三分点加载受弯试验,分析梁底部改性亚麻纤维复合材料粘贴方式(粘贴长度、粘贴层数、U型箍)对胶合木梁破坏形态、极限承载力、跨中挠度、截面应变的影响及粘贴FFRP对胶合木梁受弯性能的增强效果。结果表明:在不发生剥离破坏的前提下,底部粘贴长度对胶合木梁的抗弯性能影响不大。对于无箍胶合木梁,底部粘贴FFRP能够提高胶合木梁的抗弯承载力与刚度,但底部粘贴的层数不宜过多,粘贴层数过多反而会导致提高幅度有所下降;对于有箍胶合木梁,其抗弯承载力与抗弯刚度,均随着底部粘贴FFRP层数的增加而增大。当底部粘贴3层FFRP时,有箍和无箍胶合木梁的抗弯承载力与抗弯刚度相差不大,但有箍梁的延性得到明显提高;当底部粘贴6层FFRP时,有箍梁的抗弯承载力和抗弯刚度比无箍梁均有明显提高。U型箍可以改变胶合木梁的破坏形态,无箍胶合木梁的破坏形态同普通梁一样,为脆性破坏;而有箍梁的破坏形态为延性破坏,U型箍能够避免木材层板间开裂与横向撕裂,增强FFRP与梁底部木材的协调性能,提高胶合木梁的抗弯性能。 相似文献
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573.
574.
575.
Spatial Calculation Methods of Three Main Trusses Continuous Plate truss Composite Bridge 总被引:2,自引:0,他引:2
According to the structural features of three main trusses continuous plate truss composite bridge, two composite beam methods are presented by constructing the displacement mode of composite beam elements and deriving the stiffness matrix of composite beam elements. The characteristic of composite beam method one is that the bridge slab is taken as the top flange of the chord of main truss and combined with the chord of main truss to form a steel concrete composite beam; the characteristic of composite beam method two is that the bridge slab is taken as the top flange of longitudinal and traverse beam and form a steel concrete composite beam with longitudinal and traverse beams. And as for the conventional plate beam composite method, the slab is characterized by forming bridge slab system with continuous isotropic sheets and longitudinal and traverse beams to bear load. Also, the comparison between theoretical results and experimental ones verifies the effectiveness of the above three methods. 相似文献
576.
预应力混凝土连续梁桥已经逐渐成为当前主流的桥梁构建形式之一,而应用最为广泛的施工技术是悬臂梁浇筑施工,对预应力混凝土连续梁桥的施工关键技术进行分析探讨.面向预应力混凝土连续梁桥的施工技术的关键技术应用,对于进一步提高预应力混凝土连续梁桥的施工应用技术水平具有较好的指导和借鉴意义. 相似文献
577.
578.
579.
580.
非圆缸套下的活塞环-缸套油膜分布 总被引:2,自引:2,他引:0
为研究缸套变形对活塞环与缸套摩擦学性能的影响,提出缸套内径实际非圆轮廓的缸套与活塞环间油膜厚度周向分布的理论和计算方法。采用连续梁三弯矩方程,通过求解燃气压力、活塞环张紧力与油膜支反力共同作用下的活塞环变形平衡方程,获得油膜厚度沿活塞环周向的非均匀分布。结果表明:缸套与活塞环间润滑油膜厚度的周向分布既与作用在活塞环上的载荷有关,也与缸套的变形大小及轮廓形态密切相关。吸气冲程的上死点位置,4个缸的缸套与活塞环之间周向油膜厚度的最小值、最大值和均值的最大比值分别达到1.08、1.78、1.37。非圆缸套下轴向各截面油膜周向均值较相应的理想圆形缸套的油膜厚度大一些。 相似文献