5—20公斤仔猪及20—35公斤后备猪最佳日粮配方筛选研究

本文为筛选5—20公斤仔猪及20—53公斤后备猪最佳日粮配方的饲养试验。设四种日粮类型:1、亚麻饼型;2、血粉型;3、低菜籽饼型;4、高菜籽饼型。将40头35日龄断奶的甘肃白猪仔猪按随机单位组设计要求分为四组。综合评定结果并选出最佳日粮配方。试验得出的最佳配方为:5—20公斤仔猪阶段—低菜籽饼型日粮配方体系,其平均日增重0.428公斤,饲料增重比1.83:1,64日龄达20公斤活重;20——35公斤后备猪阶段—血粉型日粮配方,其平均日粮增重0.535公斤,饲料增重比2.56:1。在5—10,10—20,20—35公斤阶段可依次分别使用3、4、5%血粉替代适量鱼粉,效果甚佳;并可依次分别使用2、4、9%莱籽饼,效果较好。在10—20公斤阶段,4%菜籽饼和6%亚麻饼合用时效果好。     

割离井公式反求水文地质参数的流量-时间配线法

通过分析初始水位呈水平及抽水过程中井内定水位且上部和下部无流量补给时,均质含水层中割离井渗流模型的井的出水量公式,引进仅与相对井径有关的井流函数,对出水量公式两边取对数,将流量—时间配线法引入割离井法中反求水文地质参数;其步骤与常用泰斯流量—时间配线法的步骤相似;最后用实例验证了该方法的可行性。     

抵抗弯矩叠加法——水工钢筋混凝土结构设计中的一种新方法

以受弯构件正截面承载力计算为例,对传统的基本公式代入法和抵抗弯矩叠加法在水工钢筋混凝土结构配筋计算中的适用性进行了比较分析,结果表明:基本公式代入法求解过程易于发生计算错误.而抵抗弯矩叠加法遵循“先分解,后叠加”原理,将复杂的应力图形分解为几个简单应力图形,然后将所得结果依次求解,进行叠加,使得计算过程清晰、简洁,很大程度上提高了计算的准确性,实用性很强.     

散乱数据光顺拟合的SOR方法

针对CAGD中散乱数据光顺拟合的一般模型的求解问题，采用罚函数方法处理几何约束。根据最优性条件，将反映曲面光顺性的泛函极小化问题，离散化为曲面参数域网格点上的九点差分格式。得到了关于拟合曲面在网格点上函数值的线性方程组，并证明了该线性方程组的系数矩阵对称正定的性质．保证了采用超松弛法求解线性方程组的收敛性。为了验证所提出方法的有效性，对空间散乱分布的14个数据点，当模型参数取不同值时。分别进行了拟合。试验结果表明，用超松弛法能够简单快速实现散乱数据点的光顺拟合。     

苗圃土壤肥力评价及肥力系数与苗木生长的相关性

以广东河源中心苗圃（共有5个不同地块，分别记为地块A，B，C，D，E）为研究对象，选用土壤质地、容重、pH、有机质、全氮、碱解氮、速效磷和速效钾等8项属性作为评价指标，运用修正的内梅罗（Nemoro）公式，对土壤肥力进行定量综合评价，并对肥力系数与苗木生长指标的相关性进行分析。结果表明，苗圃土壤肥力系数P平均为1．06～2．48，P最小、为0．03～0．97，综合肥力系数P为0．66～1．65，不同地块、同一地块不同土层同一系数差异很大。该苗圃仅有地块A，B和D的表层（0～20cm）土壤和地块A的表下层（20～40cm）土壤肥力达到一般水平，上述地块的其他土层和地块C和E的所有土层均属贫瘠。土壤氮素缺乏是导致P值低的主要原因。阔叶树苗高与P平。和P呈显著正相关关系；阔叶树单株苗木生物量与P平均，P最小、和P均呈显著正相关关系，表明P平均和P能较好反映苗圃土壤肥力水平，而单株苗木生物量是体现苗圃土壤肥力水平的适宜生物指标。表7参11     

直接积分及分段积分在边界单元法中的应用

在边界单元法中,用积分递推公式代替高斯数值积分,以消除高斯数值积分在积分奇点上的误差,使计算靠近边界的内点应力和位移同其它内点具有相同的精确度,从而解决了应用边界元法计算狭长形状弹性体误差较大的问题。按该方法编制的计算机程序适合于线弹性的平面问题。可包含多介质及多连通体问题的计算。     

中孔活性炭吸附等温式

在 BET吸附理论和杨氏气体吸附理论的基础上 ,应用内插法拟合 ,找到了与实验曲线相吻合的中孔活性炭吸附等温式 ,并对其机理进行探讨     

基于集成电路的多功能流量计

介绍了基于集成电路的多功能流量计的测流原理,检测水位及水位差的压力传感器和浮标传感器的应用,相关集成电路的工作原理,多功能流量计的功能及特点。最后列出了多功能流量计的实验结果,说明该流量计具有较高的精度,可以测量水位、流量、累计水量,能够满足实用要求。     

矩形面积均布荷载下的明氏应力公式

以集中荷载作用于弹性学空间体内的明氏应力公式为依据，推出了矩形面积均布荷载下的竖向附加应力公式。对明氏解的推广应用具重要的理论意义和长远的实用价值。     

杯形砂轮精密磨削WC-Co涂层的磨削力

使用杯形砂轮进行磨削,可以获得较高的加工效率和表面质量.但由于杯形砂轮的平面磨削方式与普通外圆砂轮平面磨削存在差异,故传统的磨削力建模不适合杯形砂轮的平面磨削.为了从本质上解释杯形砂轮磨削力的各种现象,本文对杯形砂轮的磨粒切削过程进行了分析,提出了杯形砂轮有效磨削宽度的概念,分析了杯形砂轮磨削陶瓷涂层时的磨削力,建立了杯形砂轮精密磨削陶瓷涂层磨削力的理论公式.磨削力工艺试验结果验证了理论公式的有效性和正确性.