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101.
1.记号对齐不等于发动机配气相位正确
根据内燃机的工作原理,配气相位正确是保证气缸正常压缩压力的决定因素,而配气正时记号对齐又是配气相位正确的先决条件。也就是说,要想配气相位正确,必须使各配气齿轮的正时记号对齐。但是必须注意:配气正时记号全部对齐了,并不能保证配气相位一定正确。这是因为,多种原因(如配气机构零件制造误差、记号标注不准确、配气机构零件磨损、松动或变形等)可能引起配气相位发生变化,即进气门、排气门的实际开闭时刻发生变化,有时甚至相差四五度。因此在农机维修中,不仅要保证正时记号全部对齐,而且要认真核查进气门、排气门的实际开闭时刻,是否因为相关零件磨损或变形导致配气相位发生了偏差。 相似文献
102.
103.
基于改进欧拉算法的双吸离心泵泥沙磨损特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
固液两相流算法对双吸离心泵泥沙磨损模拟精度有直接影响。采用改进的固液两相流欧拉算法,考虑了相间阻力和泥沙扩散系数两方面因素,对典型悬移质泥沙粒径条件下的双吸离心泵流场进行了数值计算。研究发现,叶片表面湍流强度在头部和尾部较大,可达6%~10%;叶片头部和尾部的颗粒动态尺度大于中部。由湍流强度和颗粒动态尺度组成的湍动尺度效应,在叶片头部和尾部表现强烈,湍动尺度效应使固液相间阻力增大,更有利于颗粒的扩散,避免了颗粒聚集,对大颗粒的作用强于小颗粒。湍动尺度效应导致叶片表面固相体积分数分布范围减小,大颗粒的变化值大于小颗粒,叶片头部和尾部的改变值大于中部,叶片表面的严重磨损部位为叶片工作面尾部的块状磨损区,这比采用传统算法得到的带状磨损区和偏磨区计算结果,更符合离心泵实际磨损情况,考虑湍动尺度效应后得到的磨损率也有所增大。在此基础上,提出了双吸离心泵叶片水力设计和表面喷涂防护原则,为提高双吸离心泵抵抗泥沙磨损能力奠定了基础。 相似文献
104.
105.
将应力集中理论引入磨削过程研究,分析了磨削过程中的应力集中现象,建立了基于应力集中的单颗磨粒磨削力模型,应用该模型分析了磨削力随磨粒磨损面积率的变化机理,并分别建立了单颗磨粒磨削法向力、切向力随磨粒磨损面积率变化的解析式,由解析式可知磨削法向力、切向力都与磨粒磨损面积率呈二次函数关系,得出了磨削后工件材料的累积残切厚度增大是磨削法向力增大的重要原因.在此基础上,结合实际生产中使用的砂轮特点,推导出了适用于实际磨削过程的基于应力集中的多颗磨粒砂轮磨削力随磨粒磨损面积率变化的解析式,用所建模型计算的结果与试验数据吻合较好. 相似文献
106.
107.
在刀具前刀面月牙洼磨损区域加工装填MoS2固体润滑剂的微孔,制备了一种镶嵌固体润滑
剂的自润滑刀具(SLT〖CD*2〗1),并与前刀面有孔但无固体润滑剂的刀具(SLT〖CD*2〗2)以
及传统刀具(SLT〖CD*2〗3)进行切削对比试验。用TH5104红外热像仪测试了3种刀具切削45
号淬火钢的切削温度变化规律。结果表明:SLT〖CD*2〗1自润滑刀具的切削温度明显降低,比
传统刀具SLT〖CD*2〗3降低15%~20%,SLT〖CD*2〗2刀具比SLT〖CD*2〗3降低5%~10%。通过切削
温度理论分析表明,由于自润滑刀具SLT〖CD*2〗1在前刀面形成润滑膜,降低了前刀面剪切应
力以及减少了刀屑接触面积,使得切削温度显著降低。 相似文献
108.
1 变速箱齿轮的修理
(1)换向法.齿轮单面磨损后,结构允许时可调换位置或翻转180度使用.例如东方红-75型拖拉机的最终传动大小减速齿轮,左右结构对称,齿轮单面磨损后,可成对左右对调继续使用. 相似文献
109.
离心泵叶片参数对磨损规律影响的试验研究 总被引:4,自引:0,他引:4
针对离心泵过流件磨损问题,进行了叶片几何参数对磨损影响的试验研究。并就固-液两相流泵的叶片参数选择提出了见解。 相似文献
110.
硅灰石纤维填充超高分子量聚乙烯基复合材料干滑动摩擦磨损的BP神经网络分析 总被引:1,自引:0,他引:1
超高分子量聚乙烯及其复合材料由于其优良的自润滑和防黏性能可用于农业工程装备中的滑动接触部件和触土部件。基于人工神经网络在复杂系统建模问题上的优越性,考察了几种因素对硅灰石纤维增强复合材料的摩擦和磨损性能影响的模型。考虑到输入、输出数据个数,调试设计了一个3×10×2的BP神经网络,其输入层由3个神经元构成,分别为硅灰石纤维的处理方法、硅灰石纤维的加入量和试验过程中的法向载荷。隐含层有10个神经元。输出层2个神经元分别为材料的摩擦系数和磨损量。基于上述BP神经网络对硅灰石纤维增强超高分子量聚乙烯基复合材料的干滑动摩擦磨损性能进行了模拟和预测。对神经网络的训练和检验表明该BP神经网络能够较好地预测影响因素对复合材料的干滑动摩擦和磨损的作用,大部分数据的预测值与试验值的误差在10%以内,其仿真精度能够满足实际的摩擦磨损预测要求。 相似文献