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991.
受机械、电磁、水力等因素的影响,抽水蓄能发电机组轴系临界转速分析是复杂的转子动力学问题。采用SAMCEF ROTOR程序建立了抽水蓄能发电机组转子-轴承-电磁系统三维有限元模型,计算了不平衡磁拉力刚度系数以及轴系的临界转速和振型。讨论了发电机不平衡磁拉力、导轴承刚度系数变化对临界转速的影响。结果表明,不平衡磁拉力随着励磁电流和转子偏心距的增加呈非线性增加,并使一阶临界转速降低;轴系的临界转速随导轴承轴承刚度的增加而增加。水导轴承对2阶临界转速影响较大。上、下导轴承对1、3阶临界转速影响较明显。 相似文献
992.
993.
密封泵中无轴承永磁同步电动机的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为解决密封泵系统中泵体的密封性问题,提出采用无轴承电动机替代传统电动机构成新型无轴承密封泵方案,研制无轴承电动机成为其关键.阐述了无轴承密封泵中永磁型无轴承电动机转子悬浮原理,并给出电磁转矩和径向悬浮力数学模型.根据无轴承永磁同步电动机控制系统功能框图,构建无轴承永磁同步电动机数字控制系统,为了使控制系统软件与硬件之间互相配合,设计并使用人机交互界面对无轴承永磁同步电动机控制系统中转速、PID控制器等参数进行实时在线调试和控制.样机试验结果表明:使用人机交互界面进行试验调试,能够快速地达到预期目标,转子转速为1 200 r/min,转子轴心在平衡位置中心(0,0)附近振动,径向偏心位移振动幅值控制在50μm范围之内,满足对无轴承永磁同步电动机数字控制系统进行实时在线调试和控制的要求,对无轴承密封泵的研制与应用具有重要的理论意义和实用价值. 相似文献
994.
1事故经过一台容量为160kV·A配电变压器,在更换低压侧电缆时低压V相导电杆上一个铜垫片丢失。由于现场找不到相同的铜垫片,安装人员便用一个铁垫片代替,在投运后第四天,配电变压器V相低压套管突然起火,久久不能熄灭,而该台区的低压用户仍在继续用电。我们接到报修来到现场后,拉开了变压器高压侧跌落式熔断器,对配电变压器进行了灭火。经检查发现,低压侧电缆已严重烧伤,低压套管内密封垫圈烧坏,严重渗漏油。但检查发现起火的低压导电杆螺帽连接都很牢固,未发现接触不良放电的痕迹。2事故分析变压器绕组是通过铜导电杆与… 相似文献
995.
通过对泵组电动机轴承形式及特点的技术分析对比和技术方案研究,认为大型泵组电动机推力轴承宜采用弹性盘和平衡块支承形式的推力轴承,结合东深供水改造工程实例,根据泵组负荷、结构布置、反向运转要求等特点进一步对弹性盘和平衡块支承形式的推力轴承的应用技术进行分析研究,经过泵组真机试验及运行实践,实现了整体安装、开机不顶转子、停机不制动刹车、轴承检修不解体电机,实践结果证明了轴承选型正确,大型泵组电动机推力轴承技术得以成功地应用。 相似文献
996.
为探究水轮发电机组在运行过程中出现的轴承油雾外逸现象,在不改变机组油系统工作原理、轴承整体结构和轴瓦数量的条件下,通过对挡油环增设4级迷宫密封结构,并在轴领顶端增设4个直径为8 mm的均匀分布通气平压孔来改进下导轴承设计结构.运用VOF两相流模型和SST k-ω湍流模型对下导轴承结构油气混合物流动特性进行数值模拟.根据结果分析发现,改进结构在相同运行条件下油雾外逸量减少了78.21%,提高了油箱内流场的稳定性,减小了润滑油中气泡数和体积;同时表明水轮发电机组轴承油雾外逸现象与油箱内外压力差和油箱与外界开放通道密封性能有密切关系.研究结果能够为水电站抑制轴承油雾外逸现象提供指导. 相似文献
997.
为了综合研究推力盘外特性和推力轴承水膜特性,突破紧凑型大功率湿式电动机的技术瓶颈,保证机组工作时推力盘作辅助叶轮能够同时平衡机组轴向力并提供内循环扬程,设计了水润滑推力轴承与推力盘综合试验台.试验台包含主试验段、轴向力测试单元、传感器单元与控制单元等部分.运用试验台,得到了1500,2000,3000,4000,500... 相似文献
998.
提出了用一种基于流量连续性的分析方法计算压力场分布,数学形式更为简单,物理上更有意义,算例表明,此方法适用轴承在偏心大涡动条件下的数值计算。 相似文献
999.
为解决钢活塞销孔-销摩擦副因同种材料摩擦配副问题以及钢材密度大和导热性能差所带来的润滑特性差的问题,该研究以D25TCIF农用柴油机钢活塞为对象,建立钢活塞连杆组传热模型和热弹性流体动力学模型,并开展钢活塞温度场测试试验与仿真验证。结合单因素扫值法和Box-Behnken多因素优化算法分析了销孔轴承间隙、销孔表面粗糙度和销孔指数型线内外半径增量变化对销孔轴承润滑特性的影响。结果表明:销孔结构优化后销孔轴承内的最小油膜厚度较优化前增加0.705 μm,最大粗糙接触压力降低255.956 MPa,说明销孔结构对轴承的润滑特性有很大影响,销孔指数型线内半径增量的影响最大,而外半径增量的影响较小。最优参数组合为销孔轴承间隙0.021 mm、销孔表面粗糙度0.798 μm、销孔指数型线内半径增量0.008 mm、销孔指数型线外半径增量0.01 mm,此时预测的最小油膜厚度为0.979 μm;最大粗糙接触压力为249.406 MPa,与该方案下仿真值的相对误差小于5%。本文优化方法效果好,且预测准确,可为后续的钢活塞销孔结构设计提供理论依据。 相似文献
1000.