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161.
《浙江农村机电》2006,(3):21-21
1.担架式3WG-Ⅱ型高强力喷雾器该机配备本田4·04kW汽油机或国产4·04kW汽油机,22型三缸柱塞泵,Φ8mm喷雾胶管100m(含绕管架),可调喷枪2支。工作压力:1·5~3·5MPa;流量:13~16L/min;质量:25kg左右;射程:12~15m;转速:700~800r/min。2.担架式3WP-2型喷雾喷灌两用机该机配备8·09kW汽油机,90型四缸柱塞泵,Φ13mm喷雾胶管60m(含绕管架),大田水稻专用双管联动式宽幅远射程喷枪1支。工作压力:1·5~5·0MPa;流量:16~50L/min;质量:28kg左右;射程:18~20m;转速:700~800r/min。以上两种产品已进入《全国通用类农业机械购置补贴目录》,现在正在报… 相似文献
162.
对管道的压力损失进行了分析,并在设计液压系统管路时采取了减少能量损失的措施,提高功率利用率,以达到节能的目的。 相似文献
163.
本文不采用缝隙管的假定,提出毛管水头线的多段折线模型;在此基础上,定义了降比r和压比G,根据r的大小,讨论了均匀坡毛管压力水头的分布;讨论了总水头损失计算方法;导出诸水力特征量的计算公式。 相似文献
164.
陈明波 《中国农村水利水电》1997,(11):38-39
1概况钢筋混凝土压力管(包括镇墩)的漏水甚至破坏,是中、高水头小水电站中较易发生的情况。安徽省石台县六百丈水电站出现了上述情况。该电站装机2X800kw,设计水头115m。压力管的组成如下:平管,长600m,管内径1500mm,为钢筋混凝土现浇结构;斜管长2X200m,内径为800mm,为预应力预制钢丝网混凝土结构,每段长3m,现场安装连接;斜管有E,F,C,D镇墩4个,为150号素混凝土现浇封闭式结构,其管轴线布置见附图。工程建成试运行中,在充水试验时,C镇墩即沿环向断裂破坏,E,F,D镇墩虽未破坏,但严重漏水,可见不连续的龟、细裂纹… 相似文献
165.
随着农业产业结构调整的不断深入,传统的灌溉方式已不相适应。为了实现农业用水的高效利用,必须要有科学的灌溉试验成果作依据,做好灌溉试验站的规划建设和观测工作,为真正实现农业用水“总量控制、定额管理”奠定基础。 相似文献
166.
小四轮拖拉机所配装的微型活塞式空气压缩机(以下简称空压机),正常时,发动机启动后在中油门位置运转约3—4min,排气压力(即气压表的读数)应在0.65-0.7MPa之间。然而有些机车的空压机会出现排气压力过低,以及由于排气量不足而导致气压升高缓慢的不正常情况。这将直接影响到小四轮拖拉机的制动效果及其他性能,甚至造成严重事故。因此,当遇到此类故障时,应根据不同的故障原因,采取相应的对策予以解决。 相似文献
167.
168.
作物茎秆膨胀和收缩变化与其水分状态密切相关,实时监测茎秆的膨胀和收缩变化能够及时掌握作物水分状态,对指导灌溉、提高农业水资源利用率具有重要意义。目前,对于作物茎秆膨胀和收缩变化的监测主要采用基于线性微位移测量原理的传感器,通过测量茎秆的膨胀和收缩引起的位移变化来反映水分状态,存在体积大、价格高、安装不便等问题。为此,该研究提出了一种基于压阻效应的柔性可穿戴传感器,采用柔性压力电极作为传感元件,贴附在作物茎秆表面,通过监测茎秆膨胀和收缩引起的压力变化来反映作物的水分状态,压力检测电路和数据采集电路将作物茎秆的压力信号转换成电信号进行输出和存储。首先在实验室环境下对传感器性能进行测试和标定,然后在温室环境下将传感器安装在番茄茎秆上观测番茄茎秆的压力变化,并与线性微位移传感器观测结果进行比较,最后在充分灌溉和水分亏缺2种条件下观测番茄茎秆的膨胀和收缩变化。结果表明,柔性压力传感器稳定性测试的平均相对变化率为0.109%;弯折前后引起的输出变化非常小,可以忽略不计;标定结果的决定系数大于0.99,最合适的工作压力范围为2~100 kPa;实验室环境下,柔性压力传感器与线性微位移传感器输出值之间的决定系数为0.9551;温室环境下,充分灌溉组中柔性压力传感器与线性微位移传感器输出值变化趋势一致,两者之间的决定系数为0.7672,亏缺灌溉组中两类传感器输出值均因水分亏缺而呈现下降趋势,输出值之间的决定系数为0.8519。本文所设计的柔性可穿戴压力传感器不仅能够实时监测番茄茎秆的膨胀和收缩变化,还可以对番茄亏水胁迫进行诊断,为实现高效节水灌溉提供重要的技术支撑。 相似文献
169.
170.
水轮机频繁经历变负荷工况转换过程,使得机组在较短时间内工作参数急剧变化,严重影响电站稳定运行。该研究以某贯流式水轮机为研究对象,在考虑自由液面和水体重力的情况下,采用动网格技术对贯流式水轮机相同出力范围下的减、增负荷过渡过程的动态特性进行分析。研究结果表明:由于增负荷和减负荷过渡过程的起始工况导致起始流动状态不同,因此在相同出力时,机组内的流动分布不同,减负荷过程尾水管内的涡流面积及强度明显小于增负荷工况,且尾水管涡带尺度也明显小于增负荷过程;相比于增负荷过程,减负荷过程中转轮叶片大范围的低压区极易引发空化;机组内的水压力脉动主要以尾水管涡带引起的0.1fn(fn为转频)低频压力脉动和转轮的旋转引起3fn的高频压力脉动为主,增负荷过程的压力脉动幅值明显大于减负荷过程,两种压力脉动共同作用,使得贯流式水轮机主要振动区域集中于转轮。研究结果对贯流式水轮机的设计与运行具有一定的指导意义。 相似文献