冲击功对ZGMn13钢在腐蚀环境下冲击磨损的影响

针对不同冲击功对ZGMn13钢在腐蚀环境中冲击磨损机理的研究表明:冲击功由2.0J增至3.5J,合金冲击腐蚀磨损失效的主导机制由挤出棱沿根断裂及轻微浅层剥落和腐蚀磨损,向浅层的疲劳剥落和严重腐蚀磨损及深层加工硬化导致的硬化层大块剥落和严重腐蚀磨损转变;剥落裂纹由起源于亚表层显微孔洞、高密度位错区或表面腐蚀坑底部,转为起源于亚表层深处的晶体缺陷处。     

气门与气门座的修理

发动机在工作过程中,气门与气门座发生频繁而剧烈的冲击,造成机械磨损与挤压塑性变形,气门头工作圆锥面形成凹陷环带,有时还会出现疲劳剥落凹坑。此外,排气门与气门座还受到高温燃烧气体的冲刷和腐蚀,产生烧蚀麻点;进气门与气门座还受到夹杂在空气中尘土的磨料磨损,因而磨损较排气门与气门座严重。     

车用变速器的维修

一、变速器主要零件的检修 1．齿轮的检修 齿轮的损伤形式主要有齿面磨损、齿端磨损、疲劳剥落、腐蚀斑点、轮齿破碎或断裂等,其原因主要是由于齿轮间的摩擦、齿轮工作时所受的机械应力以及润滑油变质腐蚀所致。修理齿轮时应按照以下要求进行操作。     

塑料模具表面冲蚀磨损失效分析及处理工艺

高温高压下的塑料颗粒对塑料模具表面的冲击腐蚀和磨损是造成塑模内腔尺寸精度及表面粗糙度下降的主要原因,会导致塑料模具失效。针对原因,文章总结了造成塑模表面冲蚀和磨损的因素,主要包括温度,塑料颗粒的冲击速度、冲击角度,塑料颗粒形状与尺寸,指出了可以通过离子注入、钛-氮表面扩渗、碳氮共渗、激光熔覆、TD覆层处理、PVD(或PCVD)气相沉积、激光淬火、电子束改性等技术增强塑模零件抵抗失效的能力,供参考。     

活塞销鉴定与修理

活塞销一般由合金钢(20Gr)制成,加工后经表面渗碳、淬火、抛光处理。活塞销与连杆套为间隙配合;与活塞销孔为过渡配合。 在发动机工作中,活塞销承受很大的周期性冲击载荷。其磨损部位主要是在与活塞销孔、连杆衬套相配合的工作表面。磨损后的活塞销在配合处形成环形台阶,工作时会产生金属敲击声。凡磨损出现环形台阶或疲劳裂纹的活塞销,均应更换。但有条件的修理厂可以采取按修理尺寸光磨、扩张和镀铬方法修理。     

饲料粉碎机锤片的固体硼氮碳共渗

饲料粉碎机锤片的固体硼氮碳共渗许斌冯承明丁明张业民锤片是锤片式粉碎机的主要工作零件之一，是易损件，它在工作中因受到较大的冲击而磨损（磨屑是以疲劳或脆性剥落形式脱离母体）。据１９８７年的资料介绍，我国粉碎机锤片每年耗用钢材达５万吨以上。随着近年来养殖业...     

发动机气门与气门座常见损伤的修理技术

发动机工作时,气门和气门座经常受到高温燃气的冲刷,承受着燃气压力及高温燃气的氧化腐蚀作用。气门工作时作高速变速运动又在润滑不良的条件下工作,导致气门与气门座工作面易出现化学腐蚀、机械磨损等缺陷。一、气门与气门座的主要损伤气门的主要损伤有：气门密封锥面烧伤与刮伤,气门杆拉伤与刮伤,气门杆弯曲,气门头部歪曲,气门头部断裂等。气门座圈的损伤有：因磨料磨损和由于冲击负荷造成的硬化层疲劳脱落以及排气门座圈受高温燃烧气体的腐蚀和烧蚀。气门座圈磨损后,工作面加宽,气门关闭不严。     

浅谈腐蚀与腐蚀磨损

腐蚀是金属和外部介质起化学或电化学作用所造成的。腐蚀的结果使金属的成分和性质发生变化。 摩擦过程伴随有腐蚀时,腐蚀和磨损同时起作用。腐蚀使材料变质、变脆,摩擦使腐蚀层很快磨掉脱落,暴露新的材料表面,新表面又腐蚀,如此不断地腐蚀和磨损,使零件损坏的速度加快,这种现象叫做腐蚀磨损。 1.腐蚀 农业机械常见的腐蚀现象是:机器在存放中生锈,零件受化肥、农药、燃料及润滑油中酸或碱类的腐蚀,在高温条件下工作的零件受到氧化等。     

农用车圆锥齿轮损坏原因分析

农用车主被动圆锥齿轮属后桥总成结构件,若操作使用、维护调整不当,会出现早期齿面剥落、局部严重磨损和崩齿、折齿事故。一、故障原因1.严重超载。现有很多农用车驾驶员在用车时,使车辆严重超载,破坏了主被动圆锥齿轮所需的润滑条件和本身规定的疲劳强度,使其在半干摩擦条件下工作,出现严重磨损和齿面剥落,严重时出现折齿、断齿现象。     

正火处理对球墨铸铁性能影响分析

在保护性耕作过程中,深松铲铲尖极易磨损,磨损后的铲尖耕作阻力变大,拖拉机油耗增加,导致材料浪费及农业作业成本增加。研究正火处理对球墨铸铁性能的影响,从试验结果中可以看出,正火处理是提高球墨铸铁铲尖耐磨性的有效方法,铲尖经过热处理后冲击韧性提高1.5倍,随着正火温度的提高,铲尖韧性提高,耐磨性和硬度反而下降。综合试验结果及实际问题,确定最佳正火温度是890℃,经过890℃正火处理后,试样的力学性能是:维氏硬度475 HV_(0.1),冲击功2.36 J;转速200 r/min,载荷为50 N,时间30 min的磨损失重是0.070 g。     

激光堆焊工艺对Ti基合金层组织性能的影响

在 4 5钢的基体上 ,选用不同的激光功率、扫描速度、送丝速度等 ,用专用焊丝进行堆焊处理 ,结果表明当速度不变时 ,随激光功率增加 ,其热影响区变大 ,组织由细变粗 ,硬度增加 ;当其它条件不变时 ,随着扫描速度的增加 ,堆焊层的稀释率下降 ,硬度增加 ,随着送丝速度的增加 ,堆焊层的组织均匀分布 ,硬度先增加 ,后下降。     

发动机用铝合金化学复合镀研究

阐述了Ni-P-SiC化学复合镀表面技术应用于铝质发动机重要零部件上的优越性。借助扫描电镜、能谱仪、磨损机、显微硬度计等设备对复合镀层的表面状态、组织结构及性能进行综合分析，结果表明，随着镀液中SiC粒子添加量的增加，镀层中SiC的含量也不断增加，复合镀层中SiC粒子均匀分布于Ni-P合金基体。通过一系列的工艺试验，找出了SiC的最佳添加量。同时对复合镀层的高硬度、高耐磨性进行了分析说明。     

工农业用凿岩系统冲击机构建模与仿真

工农业实践中一般将冲击机构分为轻、重冲击工作状态。为了解决在荒山开发、矿山开采和山区土地开垦等过程中凿岩机的卡钎、偏斜问题,以WF100型液压凿岩机冲击机构为研究对象,建立系统仿真模型。通过仿真获得液压凿岩系统在重冲击、轻冲击2种工作状态下的工作性能参数。重冲击工作状态下,节流孔等效直径为7 mm,系统压力为12 MPa时,液压凿岩机冲击能达到77 J;节流孔等效直径为7 mm,系统压力为14 MPa时,液压凿岩机冲击能达到98.3 J。轻冲击工作状态下,节流孔等效直径为2.5 mm,系统压力为12 MPa时,液压凿岩机冲击能达到42.5 J;节流孔等效直径为2.5 mm,系统压力为14 MPa时,液压凿岩机冲击能达到53 J。研究结果为冲击结构的设计提供了参考,也可为液压凿岩机在不同状态下工作时保证凿岩工作效率又避免卡钎提供技术指导。      

背开式双“S”形叶轮碱泵的设计与试验

针对碱泵强腐蚀的工作环境和效率较低的问题,提出了背开式双＂S＂形方形前盖板叶轮碱泵的设计方法.采用加大流量系数法,分析了叶轮各几何参数对泵的通过性能和效率的影响,得出双＂S＂形叶轮有利于高粘性、易结晶或含少量颗粒的介质通过的结论;采用HS-1镍基合金材料,研究其金相组织为奥氏体,保证了碱泵的耐蚀性能,降低了泵的造价;根据工艺要求,采用单级悬臂结构,提高系统的稳定性.试验结果表明,双＂S＂形叶轮碱泵扬程-流量曲线平稳,无驼峰,实际扬程52.3 m,流量为4 m3/h,效率为16.18%,满足设计要求,实现了碱泵的国产化,为小流量超低比转速泵用于输送高温、强腐蚀、粘性介质泵的设计提供了设计参考.     

减震器座开裂原因分析及优化设计

对三款车型的减震器座开裂问题进行了分析说明,并将其作为A、B、C三类问题,通过CAE分析其各种工况下的应力应变情况,详细地说明其各自的开裂破坏原因及应该改进的方向.然后,通过减震器座的材料选用、板材厚度选择及结构设计三方面,结合CAE分析结果,证明了这三方面因素均对减震器座开裂的问题有重要的影响.同时,针对这三方面原因,进行减震器座开裂问题的进一步优化设计分析.结果表明:采用高强度钢板、增加板材厚度,增加加强筋,避免应力集中区域均可以提高减震器座的抗开裂能力.     

潜水泵腐蚀因素分析与研究

在排灌站中普遍存在着潜水泵腐蚀失效的现实问题,潜水泵机组的腐蚀给排灌站带来了较大的维修工作量和费用.为此,结合黄石花湖排灌站潜水泵腐蚀失效实例,理论上分析了腐蚀失效的机理,即发生电化学腐蚀的3个阴极反应过程.从输送介质的pH值、温度、流速、含盐浓度、微生物含量、异种金属组合及介质磨损等角度,详细地分析了影响潜水泵腐蚀的各种因素;并结合现代防蚀技术,在合理选择材质、制造工艺、化学热处理、表面处理与防护等方面提出了防止潜水泵腐蚀的几项可行性技术措施.     

混凝土裂缝问题探讨

混凝土裂缝的扩展或新有裂缝的出现,将会加速混凝土的碳化和侵蚀物质的介入,钢筋腐蚀程度加剧,这又将进一步造成混凝土的开裂,往复循环,混凝土结构的承载能力下降,耐久性大大降低,使用寿命也随着缩短。     

钢筋桥联混凝土结构的韧带正应力计算

钢筋混凝土构件受载荷后的破坏,是一个混凝土裂缝扩展、钢筋桥联基体和钢筋与基体脱粘以及钢筋伸长变形直到断裂的过程。为此,根据强化筋桥联基体裂纹的力学分析模型,变形体的叠加原理和协调性条件,在基体和强化筋材料为完全弹性、裂纹端部存在粘聚力的情况下,用有限元法对韧带上的正应力进行了计算分析和讨论。     

油气田套管用钢两相流流动腐蚀

采用旋转圆柱电极流动腐蚀装置并辅以电化学工作站,研究了不同砂粒质量分数、不同流动腐蚀时间对N80油气井套管钢在含砂、含Cl^-液固两相流中流动腐蚀的失重速率和腐蚀电化学行为的影响规律.利用Smartzoom 5超景深三维数码显微镜对流动腐蚀后试样表面进行分析表征.结果表明:N80钢在含砂、含Cl^-液固两相流中的流动腐蚀形貌为典型的颗粒切削痕迹,并伴有腐蚀凹坑,流动腐蚀机理为机械冲刷和电化学腐蚀协同作用;在砂粒质量分数1%~3%的范围内,随砂粒质量分数增大,流动腐蚀速率增大,砂粒质量分数增大到4%以上后,较大的砂粒质量分数形成“屏蔽作用”,反而降低了流动腐蚀速率;在2种因素变化情况下,N80钢流动腐蚀阴极极化曲线极化率远大于阳极极化曲线极化率,腐蚀反应受阴极氧的去极化反应控制;随时间的增加,N80钢流动腐蚀失重量呈线性增加,腐蚀速率逐渐降低,在9 h时达到最低,之后腐蚀速率反而升高.