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输油管道阴极保护站进站管道绝缘法兰存在一定程度的绝缘失效,导致保护站阴极保护电流较以往电流值偏大,通电电位和进出站附近管道电位测量值异常。测试绝缘法兰失效后,阴极保护电场变化,进而分析通电电位测量时误差存在的原因。通过断电电位测量进行电位误差校正,达到保证阴极保护有效性的目的。 相似文献
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对埋地并采用阴极保护的金属管道来说,没有良好的电绝缘,就无法发挥其保护效果。文中着重介绍了国外现行管道绝缘连接的几种标准形式,及对其绝缘性能的检测。可供有关单位学习和借鉴。 相似文献
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电流密度与管中电流对阴极保护的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为了研究长输管道阴极保护管中电流的分布规律,采用数值模拟技术对3PE和石油沥青两种不同类型防腐层在不同阴极保护站间距下的管道阴极保护参数进行计算。根据计算结果分析了管道沿线的电流密度、管中电流及其产生的管道内阻电压降之间的关系和分布规律,进而对管道断电电位及其IR降进行探讨。结果表明:防腐层绝缘性能参数与管道阴极保护站间距参数相匹配时,可以实现近似均匀的保护效果,即管道沿线电位衰减很小、电流密度近似均匀散流到管道上;管中电流形成的管道内阻电压降是管地电位测量结果和断电电位测量中IR降的一部分,使用断电法评价防腐层绝缘性能时应远离管道通电点。(图2,参10) 相似文献
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绝缘接头或绝缘法兰是管道阴极保护中必不可少的重要管件,但在现场安装时都曾出现过绝缘性达不到替代洒求值的问题。对此现象进行了剖析,指出影响电绝缘性的主要原因是绝缘连接头的绝缘材料制造,装配等方面的质量问题。 相似文献
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一种在Ⅰ型绝缘法兰结构基础上改制的新型绝缘法兰已研制成功,这种法兰结构简单,造价低,可广泛应用于城市燃气管道和天然气长输管道。 一、Ⅰ型绝缘法兰的构成及特点 Ⅰ型绝缘法兰刚性好,绝缘性能稳定,但造价较高.其结构见图1。 相似文献
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无参比恒槽压法导电涂层阴极保护技术的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
无参比恒槽压法导电涂层阴极保护技术,甩掉了恒电位法使用的石墨参比电极,克服了用石墨参比电极电位不稳定时对阴极保护电位的影响,当涂层各部位干湿状态不均匀时,能自动调节各部位(干湿态)所需的极化电流密度i阴(表现),使E槽压和Q阴保护电位恒定不变,电位分布均匀,保护效果提高。此外,无参比恒槽压导电涂层阴极保护技术与恒电位法相比,还具有安装维护方便,运行可靠等优点,能广泛地适用于工业大气、海洋大气(潮差 相似文献
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在给出有限长管道沿线电位、电流分布方程的基础上,提出了涂层面电阻率测试方法,即衰减因子法和极化电位电流密度法。在对长管道的涂层面进行电阻率测量时,可将管道分成若干段,通过极化电位和电流密度对涂层电阻率进行计算。讨论了阴极极化电位与管道保护电位的关系,分析了管道电流测试误差大的影响因素。 相似文献
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针对绝缘接头高绝缘、良好密封性、较高刚性、高寿命及零维修费用的不同结构的要求,提出了其相应的设计方案,并从结构类型的选择、非导电介质用绝缘接头内衬(或涂层)的设置、密封槽与密封圈的尺寸配合、组焊工艺控制、上下填充料的注入时机及绝缘接头与管道安装等方面提出了绝缘接头在制造安装过程中应注意的问题。 相似文献
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地震载荷作用下埋地管道强度的简化计算 总被引:2,自引:0,他引:2
地震时地震波沿地面传播引起地面位移,地面沿直管轴向位移时使管道产生轴向拉伸应力。对平面弯管,地面沿纵向管位移时对横向管有推压作用,从而在弯管内造成了平面弯矩。忽略惯性力,采用静力分析的方法对直管和弯管分别进行应力分析,并结合计算实例给出了埋地管道强度的简化计算方法。 相似文献
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埋地热油管道停输降温过程的研究 总被引:15,自引:2,他引:13
介绍了数值求解埋地热油管道停输过程中管内油品、管外保温层和管外土壤温度场3个数学模型确定管道停输降温过程的方法,指出埋地不保温热油管道停输后,管内油品与管外土壤同时降温,管外土壤存在降温影响区,而埋地保温热油管道停输后,管内油品温降速度则明显小于不保温管道. 相似文献
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通过对高密度聚乙烯保护层的聚氨酯保温直埋管和玻璃棉类保温管地沟敷设工程造价、不同保温材料热损失进行计算比较 ,结果表明 :使用聚氨酯保温直埋管可降低工程造价 8% ,管网热损失仅为 2 % ;采用高密度聚乙烯保护层的聚氨酯保温管道使用寿命是地沟敷设管道的 3~ 4倍 ,施工周期可缩短 5 0 %。并对聚氨酯保温管直埋敷设的施工和设计提出了一些建议。 相似文献
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