刨花形态对快速固化水泥刨花板性能的效应

通过热压法制水泥刨花板的试验,研究了6种不同形态的刨花对快速固化水泥刨花板性能的影响。研究的固定工艺条件为:灰木比2 6,水灰比0 6,Na2SiO3为水泥质量的10%,板的设计密度为1250kg·m-3,热压温度90℃,热压时间15min,压力3 0MPa。结果表明:①6种形态的刨花中以E型薄片刨花为最好。②用热压法快速固化制水泥刨花板时,较佳的刨花尺寸为:20～40mm×2～4mm×0 2～0 4mm。表1参7     

木质水泥刨花板快速固化的热压工艺

采用三元二次正交旋转组合设计 ,研究了热压温度、热压时间和硅酸钠的添加量等 3个因子对热压法快固水泥刨花板性能的影响。研究的固定工艺条件为 :灰木比为 2 6,水灰比 0 6,热压压力 2 8MPa,设计密度 1 2g·cm-3 。结果表明 :①热压温度对静曲强度、平面抗拉强度、吸水厚度膨胀率和密度的影响都是显著的 ,且呈二次抛物线关系 ,但对抗弯弹性模量的影响不显著。②热压时间对抗弯弹性模量、平面抗拉强度、密度和吸水厚度膨胀率的影响是显著的 ,且呈线性关系。③添加剂的添加量对静曲强度、密度和平面抗拉强度的影响是显著的 ,且呈二次抛物线关系。④热压法制快速固化水泥刨花板时 ,最佳的热压温度为1 0 0℃ ,热压时间为 1 2min ,硅酸钠的添加量为 1 0 0g·kg-1。表 5参 5     

后期处理工艺对快速固化水泥刨花板性能的影响

以钻天杨Populus nigra var．italica刨花为原料，42．5强度等级的普通硅酸盐水泥为胶黏剂，硅酸钠为快速固化添加剂，通过热压制板的方法，研究了水泥刨花板坯卸出压机后的后期处理工艺对板性能的影响。结果表明：①用热压法制水泥刨花板时，板坯卸出压机后的直接蒸养可大大加速水泥的水化过程。②在温度80℃，相对湿度80％的条件下，8h直接蒸养的效果相当于8d的自然养护，可大大缩短生产周期。③自然养护8d后进行蒸养，对水泥刨花板物理力学性能的影响不显著，说明经8d的自然养护，水泥水化已基本完成，而后水化进行缓慢，蒸养不能加速这一过程。④蒸养的工艺条件为温度80℃，空气相对湿度80％，蒸养时间8，16，24h。此工艺条件有待进一步优化。表5参9     

热压温度和养护时间对快速固化水泥刨花板性能的影响

以定向刨花板厂的大片杨木刨花经简易粉碎设备粉碎分选得到的刨花和42.5强度等级的普通硅酸盐水泥为原料,Na2SiO3为添加剂,通过热压制板的方法,研究了热压温度和养护时间对快速固化水泥刨花板性能的影响。结果表明:①在85~95℃范围内,热压温度对厚板(20 mm)的物理力学性能无显著影响,而对薄板(12 mm)的弹性模量和吸水厚度膨胀率影响显著。②水泥刨花板卸出压机后的自然养护时间对快速固化水泥刨花板物理力学性能的影响主要取决于板在养护期间水泥的水化情况。厚板卸出压机后的含水率高,养护期间水泥水化好,养护时间对性能的影响显著;薄板卸出压机后含水率低,养护期间水泥水化不如厚板好,养护时间对性能无显著影响。表7参10     

陈放时间和灰木比对快速固化水泥刨花板性能的影响

以机床废料刨花和普通硅酸盐水泥为主要原料,采用热压法生产快速固化制水泥刨花板,研究了灰木比和混合物料陈放时间等对水泥刨花板性能的影响。结果表明：①混合物料的陈放时间对硅酸钠为添加剂的水泥刨花板性能的影响是显著的。随着陈放时间从0．5h延长至3．5h,弹性模量下降13％,静曲强度下降29％,平面抗拉强度下降34％。②灰木比对水泥刨花板性能的影响是显著的,以灰木比为3．0：1时最佳。表6参5     

杂交狼尾草制造刨花板工艺研究

该文研究了以杂交狼尾草为原料的刨花板制造工艺。杂交狼尾草通过削片、再碎、干燥等加工制成工艺刨花,以三聚氰胺改性脲醛树脂为胶粘剂,采用正交实验设计,研究施胶量、偶联剂量、热压温度等工艺因素对刨花板主要物理力学性能(静曲强度、弹性模量、内结合强度、吸水厚度膨胀率)的影响,确定热压工艺条件。研究表明:①杂交狼尾草可以用于刨花板制造。②三聚氰胺改性脲醛树脂可以用于杂交狼尾草刨花板制造。③最佳工艺参数:施胶量10％,偶联剂量0.5％,热压时间50 s/mm。      

稳定剂对大豆蛋白基胶黏剂性能的影响

本研究首先选用NaOH对大豆蛋白进行降解处理,研究了降解处理条件对降解产物黏度和甲醛反应能力的影响。在NaOH降解大豆蛋白基础之上,再选用甲醛、乙二醛、戊二醛稳定降解的大豆蛋白液,并制备刨花板,同时对刨花板相关性能进行研究。研究结果表明：（1）大豆蛋白最佳降解工艺为加碱量9％,处理温度90℃,处理时间3 h。（2）甲醛、乙二醛、戊二醛都能显著提高豆胶的储存稳定性,甲醛稳定蛋白液效率高,固化反应活化能低,刨花板内结合强度最高,考虑到甲醛稳定剂的毒性,应尽量减少使用;乙二醛稳定蛋白液效率高,固化反应活化能高,刨花板内结合强度最低,所以不适合做蛋白质降解液的稳定剂;戊二醛稳定蛋白液效率不高,固化反应活化能低,刨花板内结合强度基本达标,适合做蛋白质降解液的稳定剂,刨花板的性能可以通过改进后期的稳定工艺或优选交联剂加以改性。     

刨花形态对麦秸板物理力学性能的影响

【目的】对不同形态刨花压制麦秸板的主要物理力学性能进行比较和分析,为刨花原料的选择、板材制造工艺的改进提供理论指导。【方法】以聚合异氰酸酯为胶黏剂,采用不同加工方式（劈裂机加工和刨片机加工）及不同尺寸（经＞1～≤2 mm、＞2～≤4 mm、＞4～≤8 mm孔径筛分的3个等级的长料、短料）的麦秸刨花压制非定向的单层板材,根据林业行业推荐标准《LY/T 2141-2013定向结构麦秸板》的要求测试板材的物理力学性能,利用X射线断面密度测试仪分析刨花尺寸对麦秸板断面密度的影响。【结果】劈裂机加工的长料中,＞1～≤2 mm、＞2～≤4 mm、＞4～≤8 mm的麦秸刨花占75%左右,环式刨片机加工的短料中则为90%左右,刨片机加工的刨花中尺寸较小的刨花多于劈裂机加工刨花。长料的板坯压缩率为11.6,约为短料的1.3倍。随着筛孔孔径的增加,长料、短料的堆积密度减小,板坯厚度增加,压缩率也随之增加。在试验条件下,长料制得板材的抗弯强度与抗弯弹性模量分别为43.68 MPa和4.47 GPa,均约为短料的1.3倍,内结合强度为0.42 MPa,约为短料的74%;长料压制的麦秸板的24 h吸水厚度膨胀率和24 h吸水率分别为16.92%和60.64%,均高于短料,但后者差异不显著;长料板材的2 h吸水厚度膨胀率和2 h吸水率均高于短料板材,但差异均不显著。随着麦秸刨花长细比的增大,长料和短料中不同尺寸刨花压制麦秸板的抗弯强度与抗弯弹性模量均呈增大趋势,内结合强度均呈下降趋势,24 h吸水厚度膨胀率和24 h吸水率逐渐增大。不同尺寸麦秸刨花压制板材的密度均在厚度方向呈“面高芯低”式的“U”形分布。刨花尺寸对麦秸板断面密度的影响并不明显,可能是因为刨花尺寸相对较小,其影响相对较弱。【结论】长料各筛层刨花所压制的板材性能变化幅度较短料大。在实际生产中,建议将长刨花作为表层原料以提高板材的抗弯强度和抗弯弹性模量,将短刨花作为芯层原料以提高其内结合强度和尺寸稳定性。     

烤烟散叶插签烘烤过程中叶间隙风速的变化

【目的】了解烟叶密集烘烤过程中叶间隙风速的变化,为实现烤烟的精准烘烤提供参考。【方法】采用风速仪对中棚烟叶8个位点的叶间隙风速进行实时监测,同时记录烤房的干湿球温度,并于烘烤开始后每隔4h取样1次,测定烟叶叶片与叶脉的含水率。【结果】烘烤过程中8个位点叶间隙风速差异较大,其中6号位点的风速始终处于较低水平;不同烘烤阶段各位点风速的变化比较复杂,大部分位点表现为先降后升的趋势;烟叶变黄阶段、定色阶段、干筋阶段烟叶间隙风速变化的主导因素分别为湿球温度与叶片含水率、烟叶主脉含水率与干球温度及主脉含水率。【结论】不同烘烤阶段影响叶间隙风速变化的因素并不相同,烘烤过程中可以有目的地调整烤房温湿度,并通过改善烟叶形态变化控制叶间隙风速的变化。     

基于色度学的密集烘烤过程中烟叶主要化学成分变化模型研究

【目的】建立烤烟烘烤过程中烟叶颜色参数与含水量和化学成分关系模型,以控制烟叶烘烤过程中的物质变化和水分散失,为优化密集烘烤工艺和提高烟叶质量特色提供参考。【方法】以烤烟NC89上部叶为试验材料,采用河南农业大学设计的电热式温湿度自控密集烤烟箱,按照烤烟"三段式烘烤工艺"进行烘烤,研究烘烤过程中烟叶亮度值(L)、红度值(a)、黄度值(b)、色相角(H°)、色泽比(H)、饱和度(C)和色差值(ΔE)的变化规律及其与烟叶主要化学成分和含水量的关系。【结果】烘烤过程中,烟叶正面与背面各颜色参数的变化规律基本一致,且各颜色参数均在开烤至42℃末时变化剧烈,42℃之后变化幅度减小。相关分析表明,烘烤过程中烟叶内的主要化学成分与各颜色参数之间具有良好的相关性,其中叶绿素、类胡萝卜素、淀粉和蛋白质含量与各颜色参数间相关性较好,且大部分呈显著或极显著相关,而类胡萝卜素/叶绿素、含水量与其相关性略差。烘烤过程中烟叶叶绿素、类胡萝卜素、淀粉和蛋白质含量预测的平均相对误差分别为8.67%,8.71%,8.27%和1.47%,各模型预测精度均较高,而类胡萝卜素/叶绿素和含水量模型预测精度略差。【结论】通过色差计量化分析密集烘烤过程中的烟叶颜色参数,可以快速、准确预测烟叶主要化学成分的变化,实现烟叶烘烤过程中化学成分的实时监测。