澎水电站压力管道设计

澎水电站为目前福建省最高水头电站，其压力管道管线长（１２５５．５ｍ），压力水头变化大（７４～５１１．５ｍ），是该电站的关键工程，并制约着工程的安全与投资。对该压力管道的管线布置、管径确定、管材选择及壁厚计算等设计问题进行探讨与优化。     

大口径PP管在水电站工程中的应

1问题的提出新疆兵团农五师88团五级水电站工程位于中哈边境温泉县博尔塔拉河上游南岸,为引水式水电站,设计工作水头24.5m,设计流量2×5.2 m3/s,装机容量2×1 000 kW。该水电站是88团在博尔塔拉河水能梯级开发的末级水电站,与已建的二、三、四级水电站相比,五级水电站站址水情最好,但地形条件较差,差就差在从压力前池到发电厂房之间没有一个集中落差的地形,要形成发电水头,必须使用长压力管道利用前池到发电厂房之间的地形纵坡形成的落差来发电,根据现场地形测量计算,要满足电站24.5 m设计工作水头的要求,压力管长度为1 020 m,压力管直径视…     

事故停泵水锤对压力管道的影响

介绍了大战场泵站的基本情况，对该泵站由于事故停泵水锤造成压力管道破坏的现场进行了调查．基于水锤理论并运用水锤特征线法，建立了事故停泵水锤计算的数学模型，模拟了事故停泵水力过渡过程中的水泵参数及压力变化过程，绘制了该泵站事故停泵的最大、最小水头包络线．通过计算结果及对泵站压力管道破坏情况的分析，得出此次管道破裂是由于事故停泵产生过高水锤压力，沿管线多处出现负压，管道存在质量问题等原因造成．提出的解决方法是更换破坏的管道，同时在管道凸起（3^#镇墩）K0＋075处及（6^#镇墩）K0＋201处设进排气补气阀，防止事故停泵时管道产生过大的负压．     

惠州抽水蓄能电站压力岔管体形优

惠蓄电站压力钢筋混凝土岔管，结构体形复杂，承受内水压力约7.5MPa，PD值高达6000，是本工程关键部位。在广蓄电站压力岔管的基础上，通过分析研究国内外岔管形式，提出6种体形方案，通过水头损失、投资、电能效益、有限元计算等进行分析比较，寻求满足结构安全要求、经济和体形尽量简单的岔管体形。     

山丘区自压输水管道水锤防护措施研究

【目的】避免山丘区自压输水管道因水锤而遭受破坏,保障管道的安全运行。【方法】针对山丘区地势起伏的自压输水管道中水锤现象正负压较大的特点,以陕西省千阳县一自压输水管道工程为例,依据水锤基本计算理论,采用倾斜直管和拟合等效短直管相结合的数值模拟方法,分别模拟各个驼峰断面设置进排气阀和末端控制阀门断面前设置超压泄压阀的防护效果,对计算模拟结果进行分析,确定水锤防护措施及具体位置。【结果】在无水锤防护措施的情况下,管道末端控制阀门快速关闭时管道内沿管线产生明显负压,最大负压水头达到-20.06 m,管道末端控制阀门断面处正压最大,正压水头达到87.58 m;合理设置水锤防护措施后,管线全程无负压,全程正压最大水头为70.88 m,未超过管道允许的最大压力。【结论】对于山丘区自压输水管道,采用进排气阀和超压泄压阀联合防护水锤的方法,可以有效缓解水锤现象的发生,保证管道内的压力在设计压力允许范围内。     

径流式小水电压力管道直径的选择

压力管道的流速、水头损失、造价和运行、施工、维修等费用都取决于管道直径。由于引水径流式电站中,其河流流量频率曲线往往较陡,而电站本身又无调节能力,按天然流量发电。因此,在引水径流式小型水电站中,一年中约有2/3的时间,河流流量小于电站装机容量所需的发电流量;约有1/3的时间,河流流量大于电站装机容量所需的发电流量。另外,渠道设计一般按均匀流计算,且渠道过水能力留有一定的余量,按渠道水力特性确定的最大过水能力均大于装机容量所需的发电流量。针对这一特点,在河流流量大于电站装机容量所需要的发电流量的时间内,我们通过加大流量来弥补由于缩小管径所增加的水头损失,从而保持出力不变。这样在一部分时间内增加发电流量使得出力不变,充分利用渠道的安全余量;而在另一部分时间内所增加的水头损失又不多,但缩小管径之后,所节省的工程投资、贷款利息和年运行、维修等费用远大于这部分时间所增加的水头损失而对应的电能经济损失。     

丘陵区低压管道规划设计问题

丘陵区低压管道的规划设计，在管道系统布置、调压池设计和水力计算等方面，都存在着比平原区更多的技术问题。管道系统布置,主要就管道埋置深度,泵压与自压,水泵经济扬程,压力管道设计和管道附属设备提出了一些观点;通过对调压池的功能,构造和运行三方面的分析,认为调压池的建设,主要应满足低压管道运行所需的设计水压要求,在管道水力计算中,分别就自压管道水头压力和泵压管理水头压力给出了详细的计算公式,同时对给水栓处水头压力过大和过小的情况进行了分析.     

惠州深能源丰达电厂取水工程水锤计算与防护

采用特征线法对广东省惠州深能源丰达电厂取水工程进行了水锤计算。因工程采用的是弹性模量较小的玻璃钢夹砂钢管，且管线末端安装的水处理的螺旋混合器消磨了部分水锤能量，故管道中水锤压力较小，但管线两端负压较大。计算表明在管道上设置三个单向调压塔能起到较好的负压防护效果。     

关于高水头水电站压力钢管管径的设计选择

小水电站压力钢管径的选定，关系到工程的建设造价、运行时电能损失、经济效益、维护管理等因素，是小水电工程的重要组成部分。而目前一些设计者一般是按“小型水力发电站设计规范“第3、4、231条：管内的经济流速可按3～5m／s确定。这样设计的压力管管径往往偏小，其经济评价显然不合理。虽然按此确定的管径使电站初期投资少些，但日后运行时电能损失大。如一些电站因压力管管径偏小，水头损失大，致使机组长期发不足额定出力，大大降低了电站经济效益。因此，上述公式只适用于可行性阶段时估算使用，在初设与技施设计时，应根据压力管引…     

合理选择机组机型降低小水电工程造价的体会

小型水电站的机电投资往往占工程总投资的较大份额,尤其低水头电站,机电投资占工程总投资的比重更大。为了降低小水电工程投资,促进小水电建设的发展,本文就合理选择机组机型、降低小水电工程造价谈几点体会。 1.对于低水头电站,在水头条件适合     

低水头径流式水电站设计水头的优

低水头径流式水电站的设计水头的选取与常规电站有着明显不同，本文采用最小二乘法，对水头流量数据进行幂指数和二次多项式拟合，能较准确地初步确定电站的设计水头，再通过对各设计水头方案的技术经济分析比较，优化确定设计水头。     

机组水力振动的分析与防治

电站工作水头变化较大的非转桨式水轮机容易在低水头下出现水力振动和在高水头下发生较严重汽蚀；而该电站的机组水力振动恶化的原因经分析与上、下游水位有关，故进行了以调节发电尾水位为对策的实验，积累了有益的经验。     

考虑水头损失的管道灌溉分水口轮灌分组优化模型

[目的]优化灌溉系统中分水口轮灌分组的灌溉制度,在满足流量要求的条件下节约电能.[方法]提出了在考虑水头损失时不同分水口状态与管道进口压力的关系模型,该模型利用分水口开关0,1状态作为自变量,从管道末端起利用推导的递推公式求出管道进水口的等效水头损失系数.依据该模型,在定流量分组轮灌优化中得到为使分组轮灌功率最小的目标...     

薄壁内镶贴片式滴灌带有限元水力计算方法及设计

为了提高滴灌系统水力设计的准确性,基于有限元原理,提出一种计算薄壁内镶贴片式滴灌带能量损失和灌水均匀度的方法,局部水头损失根据贴片式滴头结构、管内压力和管道壁厚确定,沿程水头损失通过改进Darcy-Weisbach公式编写计算机程序,分析了不同滴灌带的水头损失及均匀度变化规律,并与《微灌工程技术规范》中推荐计算方法的结果进行对比.结果表明：管道总水头损失h_w随入口压力的增大而增大.随着滴头间距的增大,相同管长和压力下滴头个数减少,毛管总水头损失h_w减小;滴头间距较大时,水头损失的规范值远低于本模型计算值,滴头间距较小时,规范推荐的计算结果才较为合理;工作压力较低时,毛管壁厚对灌水均匀度影响较明显,且随着壁厚增大,过水断面减小,均匀度降低;当滴头额定流量较小时,相对于工作压力,壁厚对毛管的极限铺设长度影响较小.     

广东低水头水电的开发

广东省小水电能源可开发容量为400万kw，现已开发190万kW。这些已开发的电站，大多数为中高水头电站，而未开发的电站，多数为低水头电站。对于低水头小水电站应注意如下几个问题。1坝址的选择坝址宜选择在较开阔的河段上，以利于枢纽建筑物的布置及施工导流的方便。低水头电站一般上游集水面积大，施工导流流量也大，电站常常布置成河床式。此种布置方式必须考虑枢纽布置所要求的河床宽度及施工导流是否方便。如乳源县官溪电站。上游集水面积839km2，施工导流流量为730m3／s。而坝址却选择在河面宽只有60m的狭谷中。该方案需在坝轴线上布…     

连接引水管道的水轮机暂态过程计算

考虑水轮机工况变换过程中引水管道内瞬变流与机组内部暂态流动的相互影响,对管道瞬变流采用特征线法求解,机组内部暂态流动采用三维不可压缩流动的有限体积法求解,按照管道与机组连接处流量连续和水头平衡的原则,建立了管道瞬变流与机组内部三维暂态流动的耦合计算模型.并分别采用建立的耦合计算模型、电站常规过渡过程计算模型和常规三维流动计算模型对带有引水管道的水轮机甩负荷导叶关闭工况进行了仿真计算.结果表明:3种计算方法得到的机组压力、转速等宏观参数变化趋势一致,但采用耦合计算模型时,由于考虑了管道内水击压力的反射和叠加,导叶关闭过程中蜗壳进口的压力上升更高,机组内的压力脉动也更剧烈,能够更真实地反映动态过程中管道瞬变流与机组内部三维暂态流动的相互作用.     

圆形转动式清污机在喉咙际水电站的应用

福建省古田县喉咙际水电站装机3×400kw和2×200kw，水轮机型号为HL220-WJ-42。该电站位于古田溪莲桥河上，坝址以上控制流域面积181km’，属径流式开发。喉咙际水电站设计水头38m，最大水头40m，最小水头36m，设计水头下引用流量4．0m’／s。电站拦河坝为溢流坝，引水渠长3．8     

中低水头电站调压井方案比选

在以往水电站工程调压井设计时，常认为阻抗式调压井水位波动振幅小，在同等条件下调压井高度较圆筒式调压井低可节省造价，故而常选阻抗式调压井方案。本文简要介绍了霞浦县柏洋水电站圆筒式与阻抗式调压井方案比选的的方法、步骤，并最终确定采用圆筒式方案；通过调压井方案比选发现，在中低水头电站中阻抗式调压井降低调压井高度以节省造价的作用不显著；建议中低水头电站调压井设计时应结合工程实际条件认真进行方案比较。     

坡度对多孔管压力分布的影响研究

为了研究不同铺设坡度情况下对多孔管的压力水头曲线变化的影响,通过理论分析和模型试验的方法对不同坡度条件下多孔管的压力分布进行研究。试验结果表明:多孔分布管的压力水头曲线可分为3种类型:单调递增曲线,单调递减曲线和压力最小值在中间某处的上凹曲线。管道末端的压力坡度等于铺设坡度,逆坡时压力曲线末端趋势下降,平坡时压力曲线末端切线是水平线,顺坡时,管道压力曲线末端与管道类型有关。     

转轮与止漏环相碰卡死的原因分析

转轮与止漏环相碰卡死的原因分析胡华明（福建省宁德地区电业局３５２１００）某二级电站位于福建省宁德某河上，该站共装置两台ＨＬ１２６－ＷＪ－７１型水轮机，单机容量为２５００，ｋＷ，年发电量２０００万ｋＷｈ。电站设计水头１３２ｍ，最高水头１３８ｍ，最低水头...