旋转式喷头结构参数的实验研究——摇臂导流器中其余参数之正交试验(四)

本文以(二)、(三)所选定的参数为基础,对摇臂导流器中的其它几个参数进行了正交试验,並得到了它们的最优组合方案。     

旋转式喷头结构参数的试验研究(二)——摇臂导流器中偏流板几何参数之选择

从使喷头可靠运转和降雨分布均匀两项指标出发,对摇臂导流器中的偏流板之结构参数进行了试验研究。提出了符合这两项要求的偏流板与导流器水舌中心线之倾斜角β,偏流板的合适宽度b,偏流板的适宜长度L,以及偏流板末端反弧适宜长度S诸结构参数值。     

旋转式喷头结构參数的试验研究(三)——摇臂导流器的正交试验

本文总结了采用正交试验方法,摇臂导流器中偏流板与导流器中心线之夹角β,导水板曲率半径R和偏流板边缘与导水板边缘之间的距离L_3三参数之最优配置方案。     

流道结构对低压旋转式喷头水力性能影响试验研究

以低压旋转式喷头为研究对象,选择喷盘空间流道的结构参数:出口截面形状、流道偏转角、流道型线弧长、出口仰角作为试验因素,采用L34(9)的正交设计,测量了工作压力为250 kPa时,不同因素水平下各试验喷头的水量分布和流量,并利用线性插值法计算了单喷头的射程,选用Matlab软件模拟了正方形布置下喷头的组合均匀系数,分析...     

旋转式喷头射程的试验研究及计算公式

在ＰＹ２型系列喷头射程试验的基础上用曲线拟合方法,得出了旋转式喷头射程公式。用该公式计算的射程具有较高的精度并可广泛适用于其他类型的喷头。依据该公式进行喷灌系统规划设计,可节约能源和设备投资,能满足作物对喷灌的技术要求,可显著提高经济效益。     

旋转式喷头的水力参数及其影响因素

对于一个好的喷头,既要求某机械性能好,即结构简单,工作可靠;又应要求其水力性好,也就是能满足喷灌的主要技术要求(喷灌强度小于土壤入渗率,水滴直径细和喷头组合以后的水量分布均匀),而且在同样工作压力和同样流量条件下射程最远。这些要求是互相矛盾,互相制约的。我们在设计和应用喷头时应全面考虑各方面的要求,不可片面追求某一指标而忽视其他技术要求,例如,我们不可只追求射程远,而不顾水滴直径和水量     

旋转式射流喷头设计与性能正交试验

提出了一种旋转式射流喷头.选用五因素四水平表,通过正交试验得出影响喷头工作性能的结构参数依次为盖板出口直径、直线段长度、导流段长度、位差、作用区长度、导管长度.分析了各结构参数值对雨量分布、射程和旋转速度的影响,得出10型喷头结构参数最佳组合为:盖板出口直径6.2 mm.直线段长度6 mm.导流段长度31 mm,位差2.6 mm,作用区长度22 mm,导管长度20 mm.利用部分追加法追加盖板出口直径试验点.得出5.2 mm是出口直径的下限,7.2 mm是出口直径的上限,最佳出口直径为6.2 mm.     

喷头旋转式散水盘散水齿结构优化设计

通过喷头散水机构对水流的粉碎,可以提高喷头近处水量,改善喷头水量分布。旋转式散水盘在水流的冲击下做间歇式旋转运动,能够在不减少射程的基础上提高喷灌均匀度。散水齿结构尺寸直接影响散水盘对喷头水力性能的影响。以散水齿影响区域的最短射程R和影响区域角度范围α为散水齿的优化指标,利用正交试验法,研究散水齿结构尺寸(散水齿宽度a,散水齿插入射流深度h和水射流出口至散水齿的距离c)对水力性能的影响,并获得各因素对水力性能的影响规律,提出散水齿的2种最佳结构尺寸,即a=1.6 mm、h=1 mm、c=4 mm以及a=1.6 mm、h=0、c=9 mm。根据旋转喷头的径向水量分布由散水齿影响的水量分布与无散水齿的水量分布按照一定喷洒次数比率叠加而成的规律,依据最终喷头径向水量分布呈较为理想的"三角形",建立了散水齿影响区域最短射程的计算方法。     

旋转式喷头测试标准(德国工业标准DIN19656)

1.适用范围本标准的规定适用于旋转式喷头的测试。 2.共同适用的标准德国工业标准D[N16370管状弹簧式精密压力计,0.6级,外壳直径160和250毫米。 3.试样和资料旋转式喷头的测试是以登记表1,2,3和4为基础的。这些登记表必须填写一式两份。必须具备     

旋转式喷头射程的确定

这篇文章刊登在民主德国杂志《农艺、作物栽培和土壤学文献》1983年第3期第627～633页上。这是一篇试验报告的一部分,其副标题是:确定喷头射程各种模型的比较。本文作者是W·米舍尔。旋转式喷头的射程不仅是喷头质量特性的一个重要数值,而且也是喷灌工艺的一个重要数值。本文首先列举了22种计算喷头射程的国际上著名的模型,然后进行了评价和模型比较,模型比较是根据     

摇臂式喷头稳流器结构参数正交试验

喷头中稳流器的作用是阻断喷管中的横向环流,消除二次流使水流平稳顺直,从而降低水流湍流程度、提高喷头出口速度的均匀性,达到增加射程的目的。在喷头设计中,对稳流器的考虑主要有三方面:稳流器形式、稳流器的长度及稳流器的安放位置。以Nelson公司的SR100喷头为例,以喷头的出口湍动能和流量作为考核指标,采用三因素三水平的正交设计,通过数值模拟,分析得到稳流器结构参数对喷头出口湍动能和流量的影响规律。研究结果表明,喷头内部安装稳流器能有效降低喷头出口水流的湍流程度,但会稍微降低喷头的流量;稳流器三因素中稳流器形式对喷头出口湍动能影响最大,长度次之,安放位置最小;对喷头流量的影响顺序依次为稳流器形式,安放位置和稳流器长度;筋片形稳流器的效果最好,稳流器的长度最好与喷管的长度相等。     

四喷嘴非圆形喷洒域喷头的试验研究(一)

城市化进程的迅速推进，使得非圆形喷洒域喷头有很好的应用前景。介绍一种新型四喷嘴非圆形喷洒域喷头的结构特征，以及它的喷洒机理。并在此基础上指出了该种喷头以后需要改进的方面。     

旋转式喷头质量模糊综合评价研究

基于随机抽取的样品性能测试数据,借助模糊综合评价方法开展旋转式喷头质量综合评价,分析评价指标权重值对综合评价结果影响的敏感性。研究结果表明,利用模糊综合评价方法可较好解决对合格产品质量评价指标状态进行再分级基础上的综合评价问题,有助于提高旋转式喷头合格产品质量综合评价的科学性。当第一层次评价指标的权重值分别变化±20%时,水力特性和耐久性指标权重值的改变对评价指数的影响相对稍大,但并未改变旋转式喷头样品的质量等级状况,对旋转式喷头质量评价指标权重值的配置基本合理可行。模糊综合评价方法也适用于其它节水灌溉产品和设备质量的综合评价。     

清洁用自吸气脉冲喷头结构参数的正交试验

为研究吸气对脉冲喷头运行特性的影响,设计了一种用于智能马桶清洁的自吸气脉冲喷头,并搭建了喷头整体性能测试试验台.以提高脉冲喷头射流性能为优化目标,选取进气孔直径、进气孔位置和喷头腔体底面倾角为优化变量,采用正交试验设计优化方案对不同结构参数下的喷头进行测量.试验结果表明：自吸气脉冲喷头结构参数之间存在的交互作用不多,仅进气孔位置和喷头腔体下壁面倾角存在一定交互作用;对喷头射流击打力和射流脉冲主频率影响最大的单因素为进气孔直径;与优化前的不吸气脉冲喷头相比,优化后的自吸气脉冲喷头射流速度提高150.0%,且流速衰减更慢,射流范围更大;击打力提高44.4%,射流脉冲主频率提高33.3%;击打力幅值和清洁率相较于优化前更大,分别提高80.0%和23.3%.     

旋转式喷头瞬时喷灌强度的测定

<正> 一、引言 喷灌质量可以用水量分布的均匀度、平均喷灌强度和瞬时喷灌强度来表示。平均喷灌强度是衡量喷灌法是否与给定地点土壤的渗水能力相匹配的一种特性参数。然而,由于旋转式喷头向前移动时是以扇形方式喷灌的,还因为一次摇臂行程的总喷灌水量只能喷洒到射流抛物线下一狭小面积的土地上,所以总是只能同时喷灌射程内小部分土地面积。由这一狭小面积上测定的喷灌水量和水滴实际的跌落时间计算出瞬时喷灌强度。用瞬时喷灌强度可阐明水滴打击土壤和农作物的力学荷载。     

旋转式喷头射程的理论计算模型

基于空气动力学原理,研究了喷头水滴在空气中的运动模型,分析了喷灌水滴阻力特性参数及最大水滴直径与喷嘴直径、工作压力的关系,推导了考虑风速条件下的旋转式喷头射程的解析计算公式,并以无风条件下的试验值和文献中多种喷头射程实测值对模型进行了验证.结果表明所建模型物理背景清晰,模型中的参数与喷头的型号无关,适应性强,计算值与实测值的平均相对误差仅为8%,适用于其他类型喷头的射程计算.     

喷头试验方法(草案)(本标准适用于喷灌用喷头的试验)

一、试验方法(一)一般要求 1、喷头采用可以调节压力的供水系统进行试验。 2、试验分性能试验、耐久试验、生产试验和出厂试验。 3、应当用常温清水进行性能试验。所谓常温是指0～40℃范围,此时清水的单位体积重量可以看做是1公斤/升。 4、试验前应当测量喷咀的实际直径。对非圆形喷咀,应当测量过水面积。 5、试验用仪表应当进行调正和定期校正。     

旋转式喷头瞬时喷灌强度的测定

喷灌质量通常可由水量分布的均匀度、平均喷灌强度和瞬时喷灌强度来表征。平均喷灌强度是表示喷灌法和给定地点的渗水能力是否相匹配的一种特性参数。两个旋转式喷头的平均喷灌强度虽然相同,但水滴降落的动能却完全不同,从而对土壤和农作物的力学作用也完全不相同。为了分析与喷头结构和使用条件有关的这些差异,必须求得瞬时喷灌强度。