蒸汽发生器稳态及瞬态热工特性计算方法探析

为获得华龙一号核电机组ZH-65型蒸汽发生器在瞬态工况下的热工水力参数的变化规律,对立式倒U形管式自然循环型蒸汽发生器的动态特性计算方法进行了研究。经过合理的简化和假设,建立了蒸汽发生器一次侧和二次侧的计算分析理论模型,二次侧两相流采用考虑汽相和液相速度滑移的均相流模型。针对建立的模型给出了数值求解过程,并选择ZH-65型蒸汽发生器10%阶跃降负荷这一典型的瞬态工况进行求解。求解结果与CATIA2等具有成熟工程使用经验的程序计算结果相比吻合较好,表明了本文理论模型和计算方法的正确性,用于工程计算分析是可行的。     

浅谈核电站蒸汽发生器分散剂的使用

蒸汽发生器的安全稳定运行对于核电机组非常关键,因其构造和功能特性易产生腐蚀产物的迁移累积,且浓缩效应造成极难从源头上阻止这一现象,除了普遍采用的碱性p H加除氧的化学工况以减缓腐蚀,近年来兴起了一项新技术,即添加分散剂以促进腐蚀产物的排污,一些国外核电站的实践也证明了此技术的实用性和良好前景。     

蒸汽发生器监造中的焊接质量控制

蒸汽发生器是核电站一、二回路的枢纽,是一回路压力边界的关键设备之一,承担保持第二道安全屏障的完整性,其设备结构复杂,安全性极度重要。本文针对蒸汽发生器关键焊接工序,从设备监造的角度,对焊接质量控制要点进行了归纳总结,为后续蒸汽发生器设备监造提供参考。     

核电厂蒸汽发生器传热管运行维护

本文通过对各种可能造成蒸发器传热管破损的原因进行分析,讨论如何采取相应的防护措施,以尽可能的减少传热管破损的事件发生。重点从蒸汽发生器的结构特点、传热管材料、水化学等方面分析可能造成破损的原因和形式;从改善水化学特性,进行在役检查及大修保养三方面采取防护措施,避免寿期内出现传热管破损事故。     

核电厂蒸汽发生器管板厚度计算方法研究

核电厂蒸汽发生器管板厚度计算是压水堆一回路系统承压边界尺寸计算的关键。本文采用TEMA标准和ASME VIII-1标准对包括蒸汽发生器传热管节距、布管圆直径、管板外径、筒体连接段厚度等主要参数的变化对管板厚度计算的影响进行对比计算分析,研究蒸汽发生器管板厚度计算标准应用特点。     

蒸汽发生器水位控制系统简介与常见故障及对策分析

本文以M310型650MW压水堆机组的蒸汽发生器运行为切入点,对立式自然循环式蒸汽发生器水位控制系统分高负荷两种运行模式进行简要介绍,并对模拟控制图中采用的滤波器加以分析,指出各滤波装置对控制系统的影响。同时,根据实际运行经验,针对常见的有关蒸汽发生器水位控制方面常见的故障加以分类说明,并给出控制建议。     

蒸汽发生器给水环设计与水力特性分析

在蒸汽发生器(SG)给水环的设计中,传热管冷侧和热侧热负荷不均的特性要求通过合理的结构布置使给水按合理的比例分配给冷侧和热侧,以适应两侧不同的热负荷,保证二次侧自然循环回路的稳定性。本文介绍了国内二代改进型机组55/19B型蒸汽发生器的给水环的结构设计,建立了给水环的水力计算模型,通过分析,得到了给水环的水力特性及给水分配情况,证明了设计满足给水分配要求。     

田湾核电站1号机组蒸汽发生器排污水水质改善原因探究

通过对2016年2月期间1号机组蒸汽发生器排污水水质改善现象的研究,发现机组供汽和补水水质对二回路水质的重要影响,并提出了改善二回路水质的相关建议和措施。     

核电蒸汽发生器传热管涡流检测常见信号分析

核电站蒸汽发生器传热管是一、二回路介质的交界面,核安全的重要性显而易见。目前,国内外对蒸汽发生器传热管最有效的无损检测方法是涡流检测。本文主要对实施涡流检测时常见信号进行分析,为一名合格涡流分析人员提供参考依据。     

压水堆核电站蒸汽发生器水位控制

压水堆核电站配置有一套完善的蒸汽发生器水位测量装置,用于全范围的蒸汽发生器的水位控制。本文通过对蒸汽发生器水位控制原理的展述,展开蒸汽发生器水位控制方法,共同提高控制蒸汽发生器水位的技能。     

VVER卧式蒸汽发生器传热管涡流检验可靠性探讨

本文分析了VVER卧式蒸汽发生器(SG)传热管降质机理和影响可靠性的相关因素,通过试验验证,为后续传热管涡流检验结果的可靠性分析提供了参考。     

AP1000核电机组蒸汽发生器排污系统设计改进

本文简单介绍了二代加和AP1000核电中蒸汽发生器排污系统的差异。通过设备设置、控制方法、系统接口等方面的比较,表明AP1000核站电蒸汽发生器排污系统在满足系统功能的基础上更加安全和先进。     

WWER1000堆型卧式蒸汽发生器解体检修辐射防护实践

田湾核电站1、2号机组蒸汽发生器为WWER1000堆型卧式蒸汽发生器,它由容器、传热面、一回路冷却剂集流管、主给水分配装置、应急给水分配装置、蒸汽分离孔板和水下均汽板等部件组成。文章重点对WWER1000堆型蒸汽发生器解体检修的辐射防护实践进行介绍,对田湾核电站历次大修现场辐射水平及集体剂量情况进行分析,并提出后续的优化方向。     

基于GB151方法验算立式蒸汽发生器管板厚度

在压水堆核电厂立式蒸汽发生器设计中,强度计算是确定各部分基本尺寸的重要依据。其中,管板作为一二次侧的压力边界,同时本身有数量众多的开孔,厚度取值尤为重要。本文在压水堆核电厂蒸汽发生器设计中常用的管板计算方法基础上,采用国家标准GB151《管壳式换热器》进行验算。结果表明,国家标准GB151的验算精度良好,可以作为管板强度计算常用方法的有效补充。     

数值模拟两相流求解器interFoam的应用

两相流的数值模拟是近年来的计算流体力学(Computational Fluid Dynamics,简称CFD)领域研究的热点和前沿课题之一,inter Foam求解器是目前流行计算流体力学软件Open FOAM中能够模拟两相流问题,计算水气相互作用的一个两相流求解器,继承了C++语言面向对象的技术特点,得到了广泛的应用。     

浅析核电厂蒸汽发生器传热管降质及堵管技术

本文分析了蒸汽发生器传热管降质的原因,传热管降质的机理,以及易出现降质的部位,提出预防手段;简要介绍规范要求的及非规范要求的蒸汽发生器在役检查主要内容,以及破损传热管的三种堵管方式;以远程机械拉拔式堵管技术为例简单阐述国内堵管技术的现状。结合国内外最新的蒸汽发生器堵管技术对堵管技术的发展方向进行探讨。     

螺旋管复合气液分离器的数值模拟与优化设计

本文介绍了螺旋管复合气液分离器的结构及工作原理,然后根据计算液体动力学(CFD)原理,利用Fluent软件,采用Gambit建模,对螺旋管复合气液分离器螺旋分离部分内流场的运动规律进行了模拟分析。在此基础上,对分离器的整体结构、运行参数等进行了优化设计,得到了螺旋分离部分最优的结构尺寸和最佳的运行参数。     

稀释率对新型固液气分流式瘤胃模拟系统发酵效果的影响

本试验旨在研究稀释率对新型固液气分流式瘤胃模拟系统发酵效果的影响.采用单因子完全随机试验设计,共设4个处理,各处理稀释率分别为6％/h、8％/h、10％/h、12％/h,每个处理3个重复,每个重复1个发酵罐.试验期10 d.结果表明:随着稀释率的提高,发酵液pH极显著提高(P＜0.01),而氨态氮(NH3-N)浓度则极显著降低(P＜0.01).稀释率由6％/h上升到10％/h,总挥发性脂肪酸(TVFA)及戊酸浓度极显著下降(P＜0.01).稀释率从6％/h提高到8％/h时,原虫数量极显著提高了6.91％ (P ＜0.01),但当稀释率从8％/h提高到12％/h时,原虫数量却极显著下降了5.18％ (P ＜0.01).随着稀释率从6％/h增加到10％/h,木聚糖酶活性(P＜0.01)及微生物蛋白质(MCP)产量(P＜0.05)显著或极显著降低,粗蛋白质体外消失率极显著升高(P＜0.01).稀释率为10％/h和12％/h的2个处理,中性洗涤纤维体外消失率显著高于另外2个处理(P＜0.05).结果提示,稀释率能够影响新型固液气分流式瘤胃模拟系统的发酵情况,稀释率为8％/h时,原虫数量以及纤维素类酶活性、各瘤胃发酵参数更加有利于发酵,因此可推荐作为本系统最优运行条件.     

稀释率对新型固液气分流式瘤胃模拟系统发酵效果的影响

本试验旨在研究稀释率对新型固液气分流式瘤胃模拟系统发酵效果的影响。采用单因子完全随机试验设计,共设4个处理,各处理稀释率分别为6%/h、8%/h、10%/h、12%/h,每个处理3个重复,每个重复1个发酵罐。试验期10 d。结果表明:随着稀释率的提高,发酵液pH极显著提高(P<0.01),而氨态氮(NH3-N)浓度则极显著降低(P<0.01)。稀释率由6%/h上升到10%/h,总挥发性脂肪酸(TVFA)及戊酸浓度极显著下降(P<0.01)。稀释率从6%/h提高到8%/h时,原虫数量极显著提高了6.91%(P<0.01),但当稀释率从8%/h提高到12%/h时,原虫数量却极显著下降了5.18%(P<0.01)。随着稀释率从6%/h增加到10%/h,木聚糖酶活性(P<0.01)及微生物蛋白质(MCP)产量(P<0.05)显著或极显著降低,粗蛋白质体外消失率极显著升高(P<0.01)。稀释率为10%/h和12%/h的2个处理,中性洗涤纤维体外消失率显著高于另外2个处理(P<0.05)。结果提示,稀释率能够影响新型固液气分流式瘤胃模拟系统的发酵情况,稀释率为8%/h时,原虫数量以及纤维素类酶活性、各瘤胃发酵参数更加有利于发酵,因此可推荐作为本系统最优运行条件。