拱顶油罐罐顶设计中应注意的问题

扇形板形式的拱顶是国内拱顶油罐普遍采用的拱顶结构，其展开图按惯例都设计成两侧为直线，两端为圆弧的形状。但在实际安装中常出现扇形板中部搭接宽度达不到设计要求的问题，造成拱顶的返修，施工周期延长，经济效益下降。从剖析现有文献中给出的扇形板几何计算公式入手，对这一问题进行了深入研究，找到了扇形板中部搭连宽度不足的原因，通过对拱顶对接结构（不搭接）的扇形板几何计算，得出了扇形板侧边不是直线而是曲线的结论，     

油罐罐顶凹陷的原因分析

以青岛石油化工厂５０７号油罐罐顶凹陷事故为例,指出了油罐负压超限是导致罐顶凹陷的主要原因。列举了引起油罐负压超限的各种因素,即波纹阻火器的堵塞,呼吸量与进出油量不匹配、油罐附件安装前末做好拆检工作及未按设计要求使用油罐。建议重质油罐不选择波纹型阻火器,在油罐的使用中应严格执行相应的技术规范。     

拱顶油罐罐顶爆裂的原因分析及预防措施

由于拱顶油罐的罐顶与罐壁设计为弱连接，在蒸汽吹扫作业中，易发生罐顶爆裂事故，分别从拱顶油罐的设计规定和受力状况两方面进行了分析，分析结果表明，预防拱顶油罐罐顶爆裂的关键是确定吹扫作业时间，提出采取严格控制扫线作业时间和扫线蒸汽流量，增大油气空间的体积和增加罐顶通气孔数量和面积等措施，可有效地预防该类事故的发生。     

浮顶罐浮顶改造中使用的简易吊臂

一、前 言 沧临输油管道沧州首站的8号罐为2×10~4m~3浮顶罐,1994年因浮顶单盘严重变形和浮船浮力不足进行了改造。浮顶改造部分的主要内容有:更新全部单盘;在原2m宽的浮舱上再对接上1m宽的新浮舱,以提高浮顶的抗沉性能和抗挠翘性能;将原φ219×8的导向管和量油管更新为φ325×10的钢管。工期90天。     

拱顶罐改内浮顶罐应注意的问题

对拱顶罐的状况及拱顶罐改为内浮顶罐存在的问题进行了分析，指出储罐的垂直度和圆度蚋浮顶改造的关键。若使内浮顶技术的优势得到有效地发挥，应选用合理的设备及结构形式，同时还要合理地使用和管理。对产生密封不良和浮顶损坏等原因，提出了相应的技术管理措施。     

拱顶罐改内浮顶罐应注意的安全问题

为解决拱顶罐在储存轻质油品时蒸发损耗大的问题，采取了将拱顶罐改造为铝制内浮顶罐的措施，结合改造过程中的实际情况，给出了铝制内浮顶罐在安装使用及维修过程中在安全方面应注意的问题，提出了保证储罐运行安全的具体措施。     

10000m^3拱顶油罐顶板应力与腐蚀分析

１００００ｍ＾３拱顶油罐主要用于长输管道的中间泵站，其顶板为板架结构。当油罐吸油和排油时，罐内气体压力发生变化，致使顶板产生交变应力。这类油罐经十多年的使用后，发现顶板腐破坏十分严重，有的已出现孔洞，其腐蚀主要分布在内外柱之间的环形带处。针对此问题，运用有限元法分析计算了该类油罐顶板在排油和中油两种工况下的应力与变形规律，得出了如下结论。在距中心柱１０ｍ左右环形带处应力值最大，且两种工况时的交变应     

油罐浮顶焊接事故分析及补救措施

华东输油管理局沧州首站8号罐为2×10m~3浮顶油罐.因其浮力不足、单盘严重变形等原因,于1994年进行了改造.单盘更新,浮船由原来2m加长至3m、现将其事故过程、分析及补救措施介绍如下。 在平台上分别制作浮船部分和单盘部分.通过连接角钢(100×63×8.A_3F)将两者连接,如图1所示。焊接完成后.经肉眼检查发现,连接角钢之间的一对接焊缝上有一轻微的纵向裂纹。     

内浮顶油罐的设计问题

标志内浮顶油罐设计水平的技术经济指标主要包括两项内容，一项是在基建阶段每立方米容积的耗钢量Ａ，另一项是在投入运行后的有效系数Ｂ。如果Ａ值小，Ｂ值大，则表明该油罐的建造费用低，油罐投入运行后储存油品的有效利用率高，经济效益好。然而，Ｂ值会受到许多因素的影响，包括内浮顶油罐内径与罐壁高度的关系、环向通气孔大小及其定位尺寸、控制高液位报警的方式及液位高度、内浮盘上表面以上的最外圈支柱高度及曲率半径等。认     

浮顶罐储存煤油的经济分析

通常情况下,很少秀内浮顶罐储存煤油。提出了用内浮顶装煤油的设想,分别给出了立式拱顶罐和内浮顶油罐“大,小呼吸”损耗经验计算公式,并对内浮顶罐和共顶罐装煤油时的蒸发损耗量以及两种油罐的造价等进行了对比计算,认为用内浮顶罐储存煤油是经济,合理和安全的,建议新建煤油储罐时应采用浮顶油罐。     

浮顶排水管的故障分析和选用

浮顶中央排水管是大型浮顶储罐必备的排水装置，对其总的要求是能随浮盘自由升降，直管连接处密封可靠，且转动灵活，装置本身能耐储液和雨水腐蚀。由于其各类产品结构各异，应用条件不尽相同，排水管在运行中均存在程度不同的问题，旋转接头式排水管动密封点的泄漏则是发生在运行中的主要问题之一。分析表明，泄漏的原因有：①未严格按照施工规范安装，以及运行期间储罐基础发生不均匀沉降，导致旋转接头受到挤压；②接头密封与储液     

自制浮顶罐加热盘管和环形角钢胎具

10000m~3浮顶罐改造工程共需加热盘管(φ108mm×5mm无缝管)216m,环型角钢986m,外加工的加工费用比较昂贵。若利用边角余料自制胎具,则可节省许多费用,经济效益明显。     

固定顶储罐液下喷射泡沫灭火技术

与液上喷射泡沫灭火系统的相比，液下喷射泡沫灭火系统具有安全可靠，灭火速度快，省投资等优点，但却存在单阀易渗漏问题。针对这一问题，提出了通过在单向阀和控制阀之间增设爆破片，或在灭火系统泡沫喷口处设置泡沫带以及改善单向阀密封性能等解决办法。     

大型固定顶储罐罐顶的检修方法

大型固定顶储罐罐顶检修的常用方法存在难度大、危险系数高、检修成本高、不利于罐顶内部的防腐等弊端。为此金陵石化炼油厂油品分厂在尝试了浮箱法施工的基础上,通过改进和完善检修工艺,开发了简便易行的自由组装浮筒法。介绍了该浮筒法所需的施工材料及施工程序,给出了浮筒浮力、浮筒数量的计算方法。指出这种方法具有施工难度低、工期短,安全性能高、成本低、避免了恶劣气候对施工的影响等优点,并可用于新建大型固定顶储罐的正装法施工等。     

浮顶油罐底板修理

大型浮顶油罐在经过长期运行后,罐底板出现严重腐蚀、穿孔,焊缝出现裂纹和剥层,严重影响油罐正常运行。以５座油罐大修为例,提出了大修施工中方案的选择和实施应考虑的因素,一是大修前采用多种方法检测腐蚀,根据揭示的腐蚀种类和程度确定修理方案;于是针对不同腐蚀状况,选用堆焊磨平、局部换板、全部换板及相互结合的方法。详细介绍了５座油罐的检测与修理过程,并提出了罐底板在修理过程中应注意的事项。     

400m^3薄壁球罐现场组焊变形的控制

４００ｍ＾３轻烃球形储罐的球壳板较薄且刚性小，经长时间的运输与多次装卸后其曲率减小，易造成组装后的焊缝角变形。通过对组装后的角变形实测得出，大部分焊缝角变形在０－５ｍｍ之间，个别地方为６．５ｍｍ，且多为向外部凸起的变形，如不严格控制，有可能超出标准允许值，针对以上不足，可利用人中斜楔的外力作用，增设防变形弧板，合理安排焊接顺序有以及正确选取焊接技术参数等方法，将角变形控制在标准允许范围内。     

钢制拱顶油罐罐壁凹陷原因分析

针对某石油三厂的两座5000m3拱顶柴油罐在开泵倒油时发生罐壁凹陷的问题,对钢制拱顶油罐罐内油气空间压力变化进行了定性和定量分析,并根据短桶压力容器有关理论对其进行数据处理。分析结果表明,油罐的内外压差大于油罐失稳时的临界压力是导致油罐罐壁瞬间凹陷的主要原因。     

浮顶罐刮蜡机构损坏的力学分析

从力学角度分析了浮顶罐刮蜡机构压筑大量断裂的原因：未按设计图安装压簧，导致其实际挠度超过设计挠度的８８％，使压簧根部的最大弯矩处正应力超出了许用应力值，应力集中使压簧折角处两边产生微裂纹；罐壁焊缝及施工中遗留的凸出焊点和残留物对刮蜡板产生卡阻和冲击荷载，压簧经长时间运行后发生疲劳断裂。针对上述原因，提出了具体维修方案。     

10000m^3原油储罐塌陷事故的原因分析

现场调查了一座１００００ｍ＾３立式拱顶钢罐蒸罐期间发生的罐顶塌陷事故。调查和分析结果表明，此次塌陷事故有三个方面的原因：１．油罐投产前曾受过烈为灼烤，其材料性能发生变化，抗弯刚度降低；２．油罐在事故当天暴风雨袭击，迎风面在风力作用下的产生凹陷；３．在蒸罐过程中，罐温因受雨水冲刷而骤降，罐内形成负压，负压值超过了极限值。