低水头电站水轮发电机组的选型

通过对国内齿轮增速箱设计制造水平、齿轮增速箱设计制造业绩和广东省内部分低水头电站采用齿轮增速箱的技术经济性分析，说明水轮发电机组采用齿轮增速箱联接是解决低水头电站水轮发电机组造价过高的一个可行的办法。     

低水头电站设计的几点体会

梅州市位于广东省东北部，韩江一级支流梅江从梅州市经过，控制集雨面积13 929 km2，全长约307 km，天然落差约60 m，水力资源丰富。梅江流域沿河两岸为平原人口、耕地集中，且为人多地少的地区，在梅江干流兴建高坝大库拦洪缺乏现实性，故自1977年以来的历次规划，对梅江干支流的水电开发任务均为结合航运进行低水头径流式电站开发。下面就在低水头电站设计中的几点体会简述如下。 1 泄水闸规模的确定 在梅州市开发低水头电站的设计中，经分析发现，回水线具有如下的特点：在一定的蓄水位条件下，小流量的回水终点离坝址远，大流量的回水终点离坝址近，闸门全开泄洪时，回水终点移至坝前。根据《水库淹没处理规范》规定：淹没耕地的设计洪水标准为2～5年，淹没居民点的设计洪水标准为10～20年；回水末端的设计终点位置，在回水曲线不高于同频率天然水面线0.3 m的范围内。依上所述，为了减少正常蓄水位以上的淹没赔偿，泄水闸泄洪规模按渲泄十年一遇洪水时闸前水位壅高不超过建闸前天然水位0.3 m确定。     

设备与市场低水头电站水轮发电机

通过对国内齿轮增速箱设计制造水平、齿轮增速箱设计制造业绩和广东省内部分低水头电站采用齿轮增速箱的技术经济性分析，说明水轮发电机组采用齿轮增速箱联接是解决低水头电站水轮发电机组造价过高的一个可行的办法     

广东低水头水电的开发

广东省小水电能源可开发容量为400万kw，现已开发190万kW。这些已开发的电站，大多数为中高水头电站，而未开发的电站，多数为低水头电站。对于低水头小水电站应注意如下几个问题。1坝址的选择坝址宜选择在较开阔的河段上，以利于枢纽建筑物的布置及施工导流的方便。低水头电站一般上游集水面积大，施工导流流量也大，电站常常布置成河床式。此种布置方式必须考虑枢纽布置所要求的河床宽度及施工导流是否方便。如乳源县官溪电站。上游集水面积839km2，施工导流流量为730m3／s。而坝址却选择在河面宽只有60m的狭谷中。该方案需在坝轴线上布…     

中低水头电站调压井方案比选

在以往水电站工程调压井设计时，常认为阻抗式调压井水位波动振幅小，在同等条件下调压井高度较圆筒式调压井低可节省造价，故而常选阻抗式调压井方案。本文简要介绍了霞浦县柏洋水电站圆筒式与阻抗式调压井方案比选的的方法、步骤，并最终确定采用圆筒式方案；通过调压井方案比选发现，在中低水头电站中阻抗式调压井降低调压井高度以节省造价的作用不显著；建议中低水头电站调压井设计时应结合工程实际条件认真进行方案比较。     

水电站低水头、低负荷运行工况的危害分析

论述了水电站低水头、低负荷运行工况的危害，指出为了保证电站机电设备的稳定和安全运行，提高电站的电能和水利综合效益，必须采取合理调度、合理分配负荷等措施。     

拍门水头损失系数试验研究

通过对螯块拍门水头损失系数的试验研究，给出了整块拍门水拍门水头损失系数和经验公式，为泵站和拍门的设计计算提供了技术数据。     

微喷带沿程水头损失的试验研究

研究了微喷带沿程水头损失的确定方法,研究中设计了一套测试微喷带流量与压力的试验装置,提出了相应的测试方法和适合评价微喷带沿程水头损失的指标,通过对试验数据的回归分析得出了更加科学的微喷带沿程水头损失的经验计算公式。     

超低水头竖井贯流式水轮机转轮数值模拟优化

结合江苏苏北某电站,研究开发了一种设计水头为2 m左右的超低水头竖井贯流式水轮机．基于Navier-Stokes方程,采用SIMPLEC算法对该竖井贯流式水轮机全流道三维定常不可压湍流流场进行了数值模拟,分析了超低水头转轮叶片翼形、直径及安放角对水轮机性能的影响．分析了多个方案的水力性能,选出了最佳的水轮机转轮．结果表明:在满足电站设计要求的情况下,翼型优化后,转轮直径为175 m、叶片安放角为23°时的水轮机,在效率、水力损失等方面都表现出最佳的性能:该超低水头竖井贯流式水轮机在导叶开度为65°,设计水头为21 m时,数值模拟出的流量为1005 m3／s,效率最高为876％．以GD-WS-35水轮机模型试验研究该水轮机的能量性能,在设计工况下,对数值模拟效率最高的水轮机方案试验的结果:模型装置的流量为0398 m3／s,效率为8334％;按原模型转换规律转换为原型装置数据,则流量为996 m3／s,效率为8514％;数值模拟效率比模型试验效率的结果略高,误差范围为±3％．     

微灌用网式过滤器局部水头损失的

在对网式过滤器进行了系统的水力性能试验基础上，分析了堵塞对过滤器局部水头损失的影响，指出过滤器的局部水头损失变化与过滤流量、过滤时间、水源含沙量有关，这些因素主要决定了过滤元件堵塞程度和变化快慢，即有效过水面积减小的频率，从而决定了额外局部水头损失增加的快慢程度。并提出了在含沙水条件下计算局部水头损失的经验关系式，指出过滤器在实际运用中，应保证压降曲线不发生急剧上升，并可以根据不同水质条件，确定其冲洗时的压差允许值和冲洗间隔时间。     

滴头插入对滴灌毛管水头损失影响试验研究

为了提高滴灌毛管水力设计精度,通过试验研究了因滴头插入引起的毛管局部水头损失,根据试验现象分析了毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf、毛管局部水头损失系数ξ,与滴头类型、滴头间距以及雷诺数之间的关系.结果表明:对于不同的滴头和滴头间距,毛管局部水头损失占沿程水头损失比例hj/hf差别较大.在相同间距下,迷宫流道滴头插入导致的hj/hf要大于压力补偿式滴头;对于同一类型滴头,滴头间距越小,局部水头损失越明显,hj/hf越大,且均大于微灌工程技术规范规定;若按规范取沿程水头损失的0.1～0.2计算局部水头损失,将导致滴灌工程设计中水头损失计算偏小.不同类型的滴头,毛管局部水头损失系数差异较大,其中迷宫流道滴头ξ基本在0.6以上,而压力补偿式滴头ξ为0.3～0.5,且ξ随滴头间距减小而增大、随雷诺数增大而减小,雷诺数越大,ξ变化越趋于平稳.通过对试验数据进行回归与统计分析,提出了毛管局部水头损失系数计算公式,相关系数R2为0.953.     

低水头滴灌过滤器的研制与应用

为解决传统微灌系统中使用的各种过滤装置孔口堵塞及水头损失较大这一问题,设计了几种不同截面型式的开敞式滤网过滤器,其结构有箱式、圆柱体式及棱柱体式三种型式,并分别对其进行水力性能测试。测试结果表明：额定流量为2 m^3/h时,以圆柱体式结构的滤网过滤器水头损失为最小（7.95 cm）;额定流量为5 m^3/h时,以箱形结构的滤网过滤器水头损失为最小（16.93cm）,两者均满足水头损失在30 cm以下的要求。实践应用结果表明,优选的两种开敞式滤网过滤器具有过滤效果好、水头损失小等优点,对于减缓灌水器堵塞、延长系统寿命发挥了重要作用,是适于低水头微灌系统的一种较为理想的过滤装置。     

计入水量损失和水头损失的渠系输

在灌溉排水领域中，对于输水渠道，仅有考核输水过程中水量损失的渠系水利用系数指标，而无考核输水过程中的水头损失的指标。本研究首次提出渠系水头效率指标，建立既包括水量损失，又包括水头损失的渠系输水效率指标，给出渠系水头效率和渠系输水效率的计算方法。成果对于研究并提高渠系输水效率、降低输水成本有重要意义。     

薄壁微喷带沿程水头损失试验研究

【目的】研究薄壁型微喷带沿程水头损失的水力性能。【方法】采用控制变量法与L9(34)正交试验方案,对折径为N43、N45、N50、N64 mm的微喷带进行沿程水头损失水力性能试验,获取流量、长度、折径与水头损失等试验数据,分析流量、长度、折径三因素对沿程水头损失的影响程度以及水头损失相关水力性能参数,提出了沿程阻力系数,对沿程水头损失计算公式参数进行修改,得出了薄壁型微喷带水头损失计算参数。【结果】薄壁型微喷带沿程水头损失随着压力与铺设长度的增大而增大;折径、流量、长度的F值分别为90.314、26.056、19.041,表明对沿程水头损失影响依次减小。【结论】采用修改后的沿程水头损失计算参数计算薄壁型微喷带沿程水头损失值与试验值吻合较好。     

滴灌毛管局部水头损失计算方法研究

为了探明安装插入式灌水器的毛管局部水头损失计算方法及其在沿程水头损失中所占的比例,从水力学基本原理出发,分析了毛管局部水头损失与其影响因素之间的关系,推导出毛管局部水头损失及占沿程水头损失比例的计算公式,并进行了讨论分析。结果表明：毛管局部水头损失随着毛管内径的增大而减小,随着灌水器插头断面面积、灌水器流量和灌水器个数...     

橡胶坝技术在径流低水头电站中的应用

橡胶坝技术在径流低水头电站中的应用简红江西娄地区水电局（４１７０００）１橡胶坝技术在径流低水头电站中的运用的可行性径流低水头电站由于没有库容或库容较小，无法进行径流调节。电站发电运行调度主要决定于天然来水量，丰枯水量差别十分悬殊。特别是汛期，防洪标准...     

内镶贴片式滴灌带局部水头损失试验研究

通过试验研究了标准管径16 mm的5种内镶贴片式滴灌带的局部水头损失,分析了滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf和局部水头损失系数α的变化规律.结果表明:相同工作压力下,滴灌带当量直径随壁厚的增大而减小,造成沿程水头损失和局部水头损失的增大,局部水头损失与壁厚、滴头断面面积和雷诺数有关.随着雷诺数的增大,滴灌带局部水头损失占沿程水头损失的比值hjt/hf减小,最小值可达到0. 67,但仍超过中国制定的微灌工程技术规范设计标准(0. 1~0. 2).通过对试验数据进行多元回归分析,提出了滴灌带局部水头损失系数与过水断面收缩比和雷诺数的关系式,相关系数为0. 96.     

简化计算均匀坡毛管水头损失

节水灌溉工程设计是推广节水灌溉技术的关键环节,毛管的水头损失计算是滴灌工程设计与运行的重要技术参数之一。目前的设计手册无直接推求毛管水头损失的计算公式,传统方法需要计算多口系数、按经验给定局部损失扩大系数等,计算过程复杂,且对经验性要求较高。通过对毛管整个管段进行微分,并采用数学变换,逐步优化拟合原理,得到均匀坡毛管水头损失的直接计算公式,该式不需给定孔口扩大系数、推求多口系数,而且适用范围广泛,精度评价满足工程需求,且物理概念清晰明确。实例工程应用及误差分析表明:在实例工程中误差仅为0.57%,在工程应用范围内误差集中分布在1%内,为滴灌工程设计手册的编制和设计人员提供有益的参考。     

基于多水头稳态入渗的土壤参数求算方法研究

基于单环入渗理论,推导出了多水头稳态入渗条件下土壤水入渗参数的求算方法,分析比较了双水头与多水头方法测量的入渗参数的差异.结果表明,多水头方法比双水头条件下获取的饱和导水率稳定性强、变异性弱,与多个双水头求算结果的均值十分接近;多水头下的测量结果与多个双水头均值有很好的线性相关性;双水头入渗中,积水深度相差10和15 ...     

广东低水头小水电的开发

广东省小水电能源可开发容量为400万kW,现已开发190万kW。这些已开发的电站,大多数为中高水头电站,而未开发的电站,多数为低水头电站。对于低水头小水电站