变电站的噪声治理

正变电站一般由变压器、开关室、控制室等组成。变电站的主要噪声来源是变压器运行时产生的电磁噪声,其远大于母线的电晕噪声。有的变电站还有冷却装置产生的气流噪声和机械噪声等。铁芯硅钢片的磁致伸缩现象是产生变压器噪声的主要原因。机械噪声则是设备振动、冷却装置引起的。冷却装置包     

超磁致伸缩执行器全耦合非线性动态有限元模型

超磁致伸缩执行器在高频率下工作时,能量损失不仅包括磁滞损失、Terfenol-D棒涡流损失,还包括执行器导磁回路的附加涡流损失,同时执行器上存在磁场、电场、温度场及机械应力场四场之间的耦合.本文考虑超磁致伸缩执行器Terfenol-D棒质量、预压应力、偏置磁场、磁滞和涡流损失,从电场、磁场和机械应力场三场耦合角度,建立超磁致伸缩执行器三维非线性动态有限元模型.超磁致伸缩材料磁滞特性由Berqvist和Engdahl磁滞模型来描述.应用FEMLAB建模分析并与实验结果对比,发现模型与实验结果吻合较好,验证了所建立三维动态FEM模型的正确性.     

利用变压器声音波形进行故障分析

<正>1变压器声音与运行状态的对应关系在长期的运行实践中,发现变压器的声波频率在不同的运行状态时存在明显不同的对应关系。例如:正常运行时,由于交流电通过变压器绕组,在铁心中产生周期性的交变磁通,引起铁心振动而发出"嗡嗡"声;过负荷时,由于变压器绕组电流较大,使铁心磁通密度增加,引起铁心硅钢片的振动增强,从而发出比平时略响     

超磁致伸缩微致动器结构优化与静态特性试验

采用超磁致伸缩材料作为微致动器的主要材料,详细阐述了超磁致伸缩微致动器的结构及性能。通过建立超磁致伸缩微致动器的2D轴对称模型,利用有限元方法对微致动器的电磁结构进行优化。试验结果表明超磁致伸缩致动器在合适的偏置磁场及预压力作用下,能达到较佳的输出电流-位移及电流-输出力响应特性。     

变压器运行噪声的来源与诊断

1 变压器运行噪声的来源 变压器运行时的噪声可分为正常噪声与故障噪声两种。正常噪声来源于以下三个方面: (1)铁芯振动。这是由于铁芯磁力变化而引起的,它与铁芯的结构形式,组合夹紧情况及铁芯硅钢片本身的特性有关; (2)线圈振动。当有较大的负载电流时,线圈受很大的轴向与幅向电磁力(大型变压器可达几百～几千吨),造成线圈的振动; (3)油箱壁及其它附件的振动。这主要是漏磁作用而产生的振动。 变压器运行时的故障噪声主要来源于以下三个方面: (1)铁芯故障。铁芯接地线断开、夹紧铁芯     

Fe-Ga合金磁致伸缩力传感器磁化模型建立与特性分析

磁致伸缩力传感器依靠材料磁化强度的改变来表征外部力载荷的大小,研究了基于Fe-Ga合金磁致伸缩逆效应的力传感模型,采用三维有限元方法对力传感磁路进行了优化与设计。为了研究不同磁场和负载对材料磁化强度的影响,以均质能量公式为基础,在均质能量公式中引入以应力和磁场为自变量的吉布斯自由能函数,建立了描述合金磁化强度随应力变化关系的模型。为对模型进行验证,建立了一套磁致伸缩力传感特性测试系统,分别对Fe-Ga合金和Terfenol-D力传感特性进行测试与对比,验证试验表明所建立的模型可以较好预测磁化强度的变化,并且可以预测偏置磁场的影响。在Fe-Ga合金与Terfenol-D的对比试验中发现,Fe-Ga合金对偏置磁场更为敏感,并且磁滞非线性较Terfenol-D更小,由于无退火应力,Terfenol-D在偏置较低时出现负方向的磁化强度。     

变压器突发短路时电流的危害及防范措施

主要讨论了变压器二次突然短路过电流现象和电磁力对变压器本身的危害，以及变压器在制造过程中应采取的相应措施。在电网运行过程中，发生突然短路的现象并不少见。特别是变压器在短路瞬间，电场和磁场的能量发生较大变化，可能会使绕组中的电流和电压超过额定数值许多倍，即出现所谓的过电流和过电压现象，使变压器遭到破坏，因此在变压器制造过程中应采取相应措施提高变压器抗短路能力。     

喷油器用超磁致伸缩致动器设计方法和驱动波形研究

将超磁致伸缩材料的输出特点和喷油器的驱动需求相结合,设计并驱动适用于电控喷油器的超磁致伸缩致动器。针对常闭式电控喷油器仅需要单向和缩短位移的特点,结合超磁致伸缩材料在不同偏置磁场强度输出特性,提出了2种不同偏置磁场的致动器结构并分析了各自适用的电流输入方向;借助实验系统测试了2种致动器的稳态位移和响应时间,并分析了二者输出性能。针对传统直流方波驱动时致动器响应过慢的问题,借鉴电磁铁大电压快速开启的方法,设计了喷油器用超磁致伸缩致动器的驱动波形,并测试了该设计波形对强偏置致动器的驱动性能。研究结果表明,采用所设计的驱动电压,可将超磁致伸缩致动器的响应时间由4 ms降至1 ms,极大地提升了致动器的瞬态响应速度,同时,超磁致伸缩致动器可输出12~33μm的连续稳态位移,提供了更多的驱动效果。     

变压器突发短路时电流的危害及防治措施

主要讨论了变压器二次突然短路过电流现象和电磁力对变压器本身的，以及变压器在制造过程中应采取的相应措施。在电网运行过程中，发生 突然短路的现象并不少见。特别是变压器在短路瞬间，电场和磁场的能量发生较大变化，可能会使绕组中的电流和电压超过额定数值许多倍，即出现所谓的过电流和过电压现象，使变压器遭到破坏，因此在变压器制造过程中应采取相应措施提高变压器抗短路能力。     

热线征答

编辑同志：请介绍变压器各主要部件的作用。（甘肃临洮宋广平）宋广平同志：１铁心。铁心是变压器最基本的组成部件之一。铁心由导磁性能很好的硅钢片叠放组成，它形成闭合磁路（为减少涡流损失，硅钢片和螺栓均作绝缘处理），变压器的一次绕组和二次绕组都绕在铁心上。铁心的主要作用是导磁。２绕组。绕组也是变压器的基本部件。变压器有一次绕组和二次绕组，它们是用铜线或铝线绕成圆筒形的多层绕组，绕在铁心柱上，导线外边采用纸绝缘或纱包绝缘等。根据一次、二次侧电压的高低可确定一次、二次绕组匝数的多少，同时根据变压器容量的大小…     

超磁致伸缩伺服阀用电—机转换器传热及热误差分析

提出了一种超磁致伸缩伺服阀用超磁致伸缩电-机转换器的结构并阐述了其工作原理,此电-机转换器采用了油液冷却和反向补偿法来抑制因热产生的位移输出。为分析温升对超磁致伸缩电-机转换器控制精度的影响,基于导热和对流传热理论建立了其传热模型,给出了稳态时超磁致伸缩棒上的温度和热补偿装置上的温度,分析了冷却油液流速对稳态温度的影响,并采用温度场数值模拟的方法对仿真结果进行了验证。分析结果表明,当控制电流为额定值1 A时,若超磁致伸缩棒和控制线圈间油液速度大于0.1 m/s,热补偿装置和超磁致伸缩棒的温度在20.3℃附近且温差在0.2℃以下。由超磁致伸缩棒和热补偿装置上的温度,进一步推导出了超磁致伸缩电-机转换器因热而产生的误差位移。通过仿真分析得出,在超磁致伸缩棒和控制线圈间油液速度等于0.1 m/s时,棒和外壳温度接近且温升不大,热误差位移不大于0.1μm。     

浅谈电力变压器安全运行的条件

1 允许温度与温升 1.1 允许温度 在电力变压器运行中,电能在铁心和绕组中的损耗(铁损和铜损)转变为热能,使变压器油温升高,当热量向周围辐射传导,发散和散热达到平衡状态时,各部分的温度趋于稳定.在变压器运行时,其内各部分的温度是不相同的,其中绕组温度最高,其次是铁心,绝缘油的温度最低.为了便于监视运行中变压器各部分温度的变化情况,电力规程中规定以上层油温来确定变压器运行中的允许温度.     

磁致伸缩位移传感器反射波电压特性与阻尼参数优化

为了提高磁致伸缩位移传感器的稳定性和测量准确性,降低反射波信号对输出电压有效信号的影响,对反射波电压产生原因及影响因素进行了研究。从阻尼与波导丝之间的弹性压力及其产生的摩擦力对应力波传播影响的角度,构建了阻尼作用下磁致伸缩位移传感器反射波电压模型,计算了磁致伸缩位移传感器的反射波电压幅值,利用搭建的实验平台,通过实验获得不同阻尼参数作用下的反射波电压幅值变化。结果表明,计算结果与实验结果的变化趋势基本一致,阻尼对反射波电压幅值有很大影响。基于反射波电压模型,确定了阻尼长度和邵氏硬度最佳取值范围分别为5~10mm、50~75,在直径为10mm、长度为10mm和邵氏硬度为50的最优阻尼作用下,反射波电压幅值从75mV降低至4mV,此时反射波电压幅值远小于有效信号,从而大大降低了对输出电压有效信号造成的影响。本研究可为磁致伸缩位移传感器阻尼选择提供理论依据。     

户外主变压器防雨性能的改进

1水分对主变压器的影响(1)水分会使主变压器油中混入的固体杂质更容易形成导电路径而影响变压器油耐压,水容易与其他元素化合成低分子酸而腐蚀绝缘,使变压器油加速氧化,酸价增大。(2)主变压器进水受潮,致使绕组绝缘受潮或变压器油绝缘严重下降,造成匝间或段间短路而对地放电是主变压器绕组损坏的原因之一。(3)水分也会影响铁心绝缘,铁心绝缘老化或损坏会增大涡流造成局部过热,严重时还会导致铁心失火;     

农村电工必答题

33 变压器是由套在一个闭合铁心上的两个绕组组成的,铁心和绕组是变压器最基本的组成部分.此外还有油箱、油枕、散热器、绝缘套管等.变压器各部件的作用:     

变压器铁心过热故障的原因分析及预防措施

导致变压器铁心过热的主要原因是铁心多点接地和铁心片间绝缘不好造成铁耗增加。因此必须加强对变压器铁心多点接地的检测和预防。1铁心多点接地的检测(1)交流法。给变压器二次(低压)绕组通以220～380V交流电压,则铁心中将产生磁通。打开铁心和夹件的连接片,用万用表的毫安挡检测,当两表笔在逐级检测各级铁轭时,正常接地时表中有指示,当触接到某     

农村临时用电管理(四)

蚊叫声:定子绕组端部捆扎不结实或浸漆不好,整个定子绕组末端未形成牢固的整体,个别导线在电磁力作用下抖动引起的. 启动、停车及负载变化时有金属撞击声:一般是因为定、转子铁心松动造成的.     

超磁致伸缩材料与自传感执行器

分别综述了超磁致伸缩材料和自传感执行器的发展、特性以及应用状况,剖析了自传感执行器的物理基础和关键技术,并分析探讨了一种新颖的基于Joule效应和Villari效应的自传感超磁致伸缩执行器。     

超磁致伸缩作动器的混沌非线

激励电流与输出位移之间的非线性影响超磁致伸缩作动器的性能,混沌现象是超磁致伸缩作动器非线性的重要方面.为研究超磁致伸缩作动器的混沌行为,建立了其非线性动态力学模型,用数值方法得到了反映系统非线性响应特性的分岔图、最大Lyapunov指数图、相图、Poincaré截面图、幅值谱等.分析结果表明,在低频条件下,激励电流过大或系统刚度过低都会导致混沌现象的出现.     

阀用超磁致伸缩致动器弓张结构静、动态建模与优化

为满足大流量超磁致伸缩电液伺服阀的驱动需要,设计了一种结构紧凑的弓张放大式超磁致伸缩致动器;基于力学基本原理和振动理论知识建立了弓张结构的静、动态模型;分析了弓张结构尺寸参数对其静、动态性能的影响;结合弓张放大式超磁致伸缩致动器应用于电液伺服阀的要求,利用多目标优化法确定了其结构尺寸最佳参数值,并利用有限元法对其静、动态模型进行了验证;设计了弓张放大式超磁致伸缩致动器样机,搭建了实验系统,并进行了静、动态实验。实验结果表明,弓张结构的放大倍数在8.13~8.72间波动,输出端最大位移可达107.9μm,固有频率约为168 Hz,测试所得结果与其静、动态模型计算值基本吻合;通过与优化前的性能相比,弓张结构的静态放大倍数在满足要求的条件下,其动态固有频率提高了55.6%;所设计的弓张放大式超磁致伸缩致动器基本上能够满足伺服阀的驱动要求,证明了该优化设计方法的有效性。