共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
2.
旋耕弯刀侧切刃曲线分析及新型曲线的推导 总被引:3,自引:0,他引:3
本文讨论了旋耕刀侧切刃理论,将阿基米德螺线等侧切刃曲线归纳为一个微分方程曲线集合,并指出:与该集合相比,偏心圆与正弦指数螺线更适合于作侧切刃曲线。 根据动态滑切角理论以及侧切刃入土应从刀根部向刀端部依次过渡的原理,推导出等动态滑切角侧切刃曲线与顺序入土侧切刃曲线。 相似文献
3.
4.
基于逆向工程的搅浆刀作业性能界定与关键设计参数研究 总被引:1,自引:0,他引:1
水田搅浆是基于稻作制度的独立机械化作业环节,搅浆刀是进行搅浆农艺处理的专用刀具,但目前缺乏针对搅浆的农艺界定及搅浆刀专用设计参数研究。本文利用逆向工程技术获取搅浆刀的关键几何参数,并对搅浆作业和搅浆刀的设计方法进行定义。通过与常规旋耕刀(R245)进行分析对比提出搅浆刀的专用设计参数,进而通过田间试验进一步探讨搅浆刀的设计方法。结果表明,搅浆刀的楔面入土效应是保障其水田搅浆性能的关键,该效应所对应的搅浆刀设计参数被定义为侧切刃楔角,侧切刃楔角与侧切刃刀面宽度2个关键设计参数决定了搅浆刀入土过程的侧向搅浆作业强度。与R245旋耕刀相比,侧切刃楔角是搅浆刀设计的显著特点,搅浆刀的侧切刃静态楔角高于动态楔角,而R245的侧切刀面是一平直刀面(楔角为0°),在正切刃区域,搅浆刀与旋耕刀的楔角变化基本一致。基于田间土壤条件的原位台架试验进一步证明了搅浆刀专用设计参数对保障起浆、水田埋草等性能的优越性。 相似文献
5.
众所周知 ,变压器差动保护各侧的电流互感器接线 ,有严格的极性和相位要求 ,相应地也有诸多检测方法。而微机型变压器差动保护大多可以直接在显示屏上查询各相的差动电流 Id 和制动电流 Izd的实际值 ,这也给极性和相位的判定提供了新的途径。微机型变压器差动保护一般由二次谐波制动的比率差动和差动速断组成 ,比率差动的动作特性方程 (见图 1、2 )为 :IzdIzd0时 Id- Iqd>Kzd(Izd- Izd0 )式中 Iqd—差动电流起动定值Id—差动电流动作值 ,Id=| I高 - I低 |Izd—制动电流 ,Izd=0 .5 | I高- I低 |Kzd—比例差动… 相似文献
6.
中秋节是周传雄母亲的生日,所以在周传雄的记忆里,中秋节既是全家团圆的日子,也是为母亲切生日蛋糕的日子。只可惜,随着父母离婚,家庭破碎,周传雄的心也裂开两半,所有关于中秋节的记忆都成了支离破碎的记 相似文献
7.
针对灭茬刀耕作阻力大、磨损严重等问题,优化设计了灭茬刀及刀辊。通过理论分析,得到影响灭茬刀耕作阻力和损伤情况的因素为灭茬刀正切刃滑切角、侧切刃滑切角和弯折角,并确定灭茬刀作业状态稳定时正切刃滑切角的取值范围为0°~16°,侧切刃滑切角的取值范围为47°~68°,弯折角的取值范围为90°~130°。在有限元软件ABAQUS中对土壤建立Drucker-Prager本构模型,并进行了灭茬刀切割土壤的运动学仿真试验,设计为三因素三水平正交试验。结果表明:影响灭茬刀作业过程中应力和应变变化的主次因素为侧切刃滑切角、弯折角、正切刃滑切角,当正切刃滑切角16°、侧切刃滑切角68°、弯折角110°时,灭茬刀的应力和应变较优,且方差分析得到各因素对应力和应变的影响均显著。田间试验结果表明:优化设计的灭茬刀较行业标准灭茬率提高9.57%,碎土率提高6.6%,灭茬深度稳定性系数提高4.2%,灭茬刀作业效果优良。 相似文献
8.
基于弹性胎面和刚性胎体假设 ,分析了稳态条件下轮胎纵滑时印迹的纵向变形以及纵滑侧偏时印迹的纵向变形与侧向变形 ,分析了印迹区内有滑移时的稳态纵滑刷子模型和纵滑侧偏刷子模型的建模机理 ,讨论了纵向剪应力分别随制动力与驱动力的变化关系、纵滑侧偏时总切力分别与纵向和侧向分量间的矢量关系 ,以及纵滑侧偏刷子模型分别与纵滑刷子模型和侧偏刷子模型间的内在关系 相似文献
9.
DWK型户外高压无功自动补偿装置 总被引:1,自引:0,他引:1
针对变电站集中补偿和配电变压器低压侧分散补偿存在的不足,提出在高压配电线路中采用柱上无功自动补偿装置。该装置将一次和二次元件集成于户外箱体内,采用电压无功综合控制策略,以电压无功平面内的七区图作为电容器投切判据,有效避免了投切振荡现象。 相似文献
10.
于明忠 《农业机械化与电气化》2002,(5)
由山东省莱州市龙昌机械厂马向波研制的新型铡草机目前正式投放市场,改写了传统铡草机不能侧切短小草料的历史,使最小铡草长度达到了3mm,扩大了草料使用范围,填补国内空白。 该机具有自动喂入、切碎、吹送功能,可自动连续铡切各种干湿秸秆和草料等,它以1.1~1.5kW单相 相似文献
11.
12.
13.
轮胎刷子模型分析:Ⅱ稳态纵滑与纵滑侧偏刷子模型 总被引:5,自引:1,他引:4
基于弹性胎面和刚性胎体假设,分析了稳态条件下轮胎纵滑时印迹的纵向变形以及纵滑侧偏时印迹的纵向变形与侧向变形,分析了印迹区内有滑移时的稳态纵滑刷子模型和纵则偏刷子模型的建模机理,讨论了纵向剪应力分别随制动力的变化关系、纵滑侧偏时总切力分别与纵向和侧向分量间的矢量关系,以及纵滑侧偏刷子模型分别与纵滑刷子模型间的内在关系。 相似文献
14.
用普通矩形花键拉刀拉削内花键时,由于每一刀齿的副切削刃均参与键侧的成形,因而会使键侧出现各刀齿切痕互相衔接的条纹。且副切削刃没有后角,拉削时实际上是挤压和撕下金属,故不仅槽侧粗糙,且形成的切屑边缘破碎。切屑在前刀面的挤压下力图向两边扩展,会与槽壁发生严重摩擦而拉毛槽壁。因此,拉出的键侧表面粗糙度较难达到R3.2。分析产生键侧和键底撕裂划伤的原因,总结了解决的措施。 相似文献
15.
水稻秸秆反旋深埋滑切还田刀优化设计与试验 总被引:1,自引:0,他引:1
针对水稻秸秆深埋还田时,还田刀作业功耗过高和缠草的问题,结合还田机作业过程,分析还田刀功耗过高和缠草的原因,设计了一种反旋深埋滑切还田刀。使用阿基米德螺旋线设计还田刀侧切刃,提高还田刀的滑切性能,计算并验证侧切刃曲线的动态滑切角满足土壤-秸秆滑出还田刀的条件,使用圆弧曲线设计还田刀正切面,以耕宽和正切面安装角为依据确定圆弧半径为60mm。运用离散元仿真软件EDEM进行了反旋深埋滑切还田刀与传统还田刀的仿真对照试验,结果表明反旋深埋滑切还田刀的秸秆还田率、抛土性能与传统还田刀基本一致,作业功耗降低18.19%,选取留茬高度、刀辊转速和机具前进速度为影响因素,选取作业功耗为评价指标进行正交试验设计,确定影响还田机作业功耗的因素从大到小依次为:刀辊转速、机具前进速度、留茬高度。田间试验结果表明:在土壤含水率为20%~30%,地表秸秆覆盖量为336~353g/m2,拖拉机作业速度为低速一挡(1.5km/h),刀辊转速为250r/min时,秸秆深埋滑切还田刀作业后,平均耕深为18cm左右,秸秆还田率为87.9%~89.7%,地表平整度为2.1~3.7cm,作业指标均满足秸秆还田的农艺要求。 相似文献
16.
基于NURBS理论的旋耕刀曲面造型 总被引:1,自引:0,他引:1
基于NURBS理论,对旋耕刀侧切刃、正切刃进行了统一的数学表达,并在VC++平台上对旋耕刀刃线、刀面实施NURBS参数造型,获得了较满意的刃线、刀面形状,从而开辟了旋耕刀设计途径,提高了效率. 相似文献
17.
该文引入前向预测环节,综合考虑电容器主变分接开关的调压无功效应,以及负荷的静态电压特性,同时引入主变高压侧电压作为参考,制定了新的控制策略,仿真分析表明:该策略能有效抑制投切振荡。 相似文献
18.
19.