齿轮泵困油径向力的研究与量化分析

针对齿轮泵现有径向力计算的局限性问题,采用困油压力影响径向力的定量分析法,在1个困油周期内,先对从动轮齿顶圆上吸压、过渡、排压和困油的4区段内的动态液压分布,后基于实例困油压下的困油径向力进行研究和间接验证。结果表明：1）排压、吸压、过渡卸载下困油径向力的改善率分别为9.9%、-10.2%、-1.1%,困油压能改善排压卸载下的径向力,不过却恶化了吸压卸载下的径向力,对过渡卸载下径向力的影响不大,实际应用中,应尽量采用排压卸载的径向力减少措施;2）排压、吸压、过渡卸载下困油压力的冲击率分别为24.5%、38.5%和13.8%,对径向力的冲击很大,一方面要求通过卸荷槽创新尽量释放困油压力,另一方面应采用困油径向力的定量计算方法;3）困油压力对径向力的影响不仅在于本身更在于径向力的卸载措施,困油力由困油压力和作用面积共同决定,困油压、径向力、困油力的极值位置并非完全一致。困油径向力的定量计算方法为泵尤其是轴承的全流体润滑设计提供了动态的外载荷依据。     

水库箱型结构计算的初步探讨

箱形结构在水库等工程中常见,箱形结构的内力计算是消力箱结构配筋计算的重要环节,文章以水库工程中的消力箱为例,分别根据结构力学及弹性变形原理,采用两种不同的方法对箱形结构内力计算进行初步探讨,结果表明,对于尺寸不大的箱形结构可以根据结构力学的方法进行内力计算。     

降低开关磁阻电机径向力的控制参数优化研究

为了降低开关磁阻(SR)电机的振动和噪声,建立了SR电机径向力计算的有限元(FE)模型,对各典型转子位置和相电流下的SR电机径向力分别进行有限元计算.基于有限元计算结果,应用三次样条插值进一步计算所有转子位置和相电流下的径向力,以保证径向力计算既有一定的精度又有良好的快速性,在此基础上,建立了电压PWM控制方式下SR电机调速系统仿真模型,对开通角、关断角优化组合以降低SR电机径向力及其他性能指标进行了仿真研究.结果表明:样机合适的开通角(θon)和(θoff)关断角分别为0°和22°左右.     

框架剪力墙结构的分析(Ⅰ)高层单跨框架

对于水平力作用下的高层单跨对称框架,本文提出了柱中点弯矩一次传递的计算方法,使内力分析及水平位移计算可用表格方式系统地进行。计算简易、校核方便,精确程度可“由计算人掌握。此法可用于不规则分布的、作用于各层楼盖处的水平外力和柱刚度随楼层而变化的框架。本文对框架底层柱脚不同的支承情况(固支、铰支及弹性支承)的计算,提出了处理办法,并对梁柱刚度比与框架水平位移是否具有纯剪变形的性质,通过算例,表示了初步的看法。     

尺寸链CAD系统的研究

本介绍了一种能够计算径向、轴向和装配等多种尺寸链的计算机软件系统，提出了调整系数的概念，实现了自动初定和校核公差，并提出了多种公差分配的方法，采用本系统计算尺寸链，具有操作方便、输入灵活、公差分配和调整合理，计算项目多、速度快等特点，适于在工厂进行推广应用。     

变截面剪力墙体系的分析

在同一高度处的全部剪力墙产生相同侧移的假定下,提出了承受水平力的变截面剪力墙体系的内力计算方法.     

广州洲头咀沉管隧道地震响应研究

采用弹性地基梁理论计算了广州洲头咀沉管隧道的地震响应,在假定管段接头为刚接、铰接和半刚接3种工况下,计算了隧道在纵向和横向振动时的轴力、剪力和弯矩时程.结果表明:1)隧道的各种内力响应时程图形形状与输入地震波基本一致;2)采用刚性接头时的最大轴力、剪力和弯矩较其他两种工况更大;3)半刚性接头对于沉管隧道在地震作用下的轴力、剪力和弯矩力学性能均有一定改善,这与有关文献的研究结果是一致的;4)在采用半刚性连接时隧道的接头内力和转角均较大,在实际工程应用中如采用该种连接方式,建议进行地震作用下的接头内力和接头相对位移验算.     

储罐顶盖网架的应力和变形分析

顶盖网架是大型储罐的重要组成部分。随着储罐直径的增大,顶盖网架的强度和稳定性的可靠程度变得越来越重要。对给出的一具体储罐网架实例,利用有限单元法进行了网架的轴向力、弯径和扭矩等的计算,并根据ＧＢＪ１７－８８《钢结构设计规范》进行了强度和稳定性校核。计算与校核结果表明,该储罐顶盖网架设计的强度和稳定性完全符合该设计规范的要求。     

地下排水箱涵连梁解法

本文提出了排水箱形涵洞内力的一种计算方法。用BASIC语言编制了计算程序,采用了特殊结点处理法,用连续梁方法计算多孔箱涵内力。输入数据即可求得弯矩和剪力值,同时具有很好的精确度。     

原油管道冷热交替输送的安全性计算

应用理论计算模型,基于某原油管道的基础参数、管材特性、土壤类型和冷热交替输送的运行参数,对典型管段进行管道温度、压力载荷作用下的结构分析、静态强度校核、稳定性分析及疲劳寿命计算,结果表明:管道的径向稳定性、轴向稳定性、直管强度、弯头强度均满足运行要求;管道含平面缺陷和深埋缺陷的疲劳寿命均随管径的增大而缩短,随压力波动幅度的增大而缩短,随缺陷深度的增大而缩短.研究成果可为冷热交替输送的原油管道前期设计提供借鉴,对其运行安全性提供校核.     

抗滑桩内力计算悬臂桩法的改进

对抗滑桩内力计算之悬臂桩法作了适当改进：建立了滑动面上下统一的坐标系;将桩在滑动面以上部分视为弹性定向铰支的悬臂梁,以使滑动面上下位移符合连续性的实际情况;桩在滑动面以下部分视为“Winkler”弹性地基梁,采用地基系数“m”法计算桩身内力,推导了有限差分计算公式;编制了全桩内力计算程序,可适用于滑坡推力和桩前滑体杭力分布的多种形式以及抗滑桩为刚性桩和弹性桩的情况,同时可得到理想的可视化计算结果．以算例进行了比较验证,并介绍了工程应用实例．与传统方法相比,有效地提高了抗滑桩内力分析效率和计算精度．     

平面桁架结构内力分析软件系统

介绍了平面桁架结构内力分析系统的设计思想、所用技术及其主要功能。该系统有如下几方面的功能：（１）输入和编辑用于平面桁架结构分析的原始数据文件。（２）分析，计算该桁架的内力；（３）显示出该平面桁架结构在荷载作用下的结构图，并在各单元旁边注明其轴力值。     

横向滑坡过程中管道的内力和变形计算

将滑坡体中的管道简化成大挠度的梁,将滑坡体外管道看作半无限长的梁或杆,考虑管梁的几何非线性、滑坡体外土壤的纵向抗力的物理非线性以及管道的内压和温差作用,基于滑坡体内外管道内力和变形的连续性,推导得出了在当量轴向力为拉力或压力两种情况下管道的内力和位移的有关计算式,提出了当量轴力为拉力或压力的判别式。横向滑坡中埋地管道的位移和内力计算最终归结于两个非线性方程的求解,可用牛顿迭代法或作图法解之。提供了     

连拱活载内力的计算方法

一般多孔拱桥,应按连拱内力影响线布置荷载,计算拱中最大活载内力.本文提出任意多孔连拱内力影响线的计算公式和最大活载内力的计算方法.     

不同坡位人工林赤松物理力学性质的比较

对延吉市帽儿山坡下和坡中的人工林赤松(Pinus densiflora)的物理力学性质差异进行研究.结果表明:坡下人工林赤松的弦向、径向和体积干缩率比坡中小;抗弯强度、抗弯弹性模量、顺纹抗拉和抗压强度、横纹弦向和径向抗压强度,坡中材高于坡下材;气干密度、弦向和径向抗剪强度、弦向和径向抗劈力,均坡下材高于坡中材;坡下和坡中人工林赤松的气干密度、径向和体积干缩率、顺纹抗压强度、横纹弦向和径向抗压强度、弦向和径向抗剪强度差异达0.01显著水平,抗弯强度、抗弯弹性模量、弦向抗劈力差异达0.05显著水平,弦向干缩率、顺纹抗拉强度、径向抗劈力无显著差异.     

力矩分配法计算超静定结构内力难点分析

用力矩分配法计算超静定结构内力 ,其方法简单易学 ,便于掌握 ,但是在某些地方却很容易出错 ,其原因是概念模糊不清。主要有以下类型 :一、对结点力偶的处理作用在结构上的结点集中力偶可分为两种情况。 1.铰结点处的集中力偶。由于悬臂部分是静定结构 ,内力可直接求出。根据力的作用与反作用关系 ,在结点Ｃ就有一个力 (ｙ′ｃ=10ＫＮ)和一个力偶 (Ｍ′ｃ=10ＫＮ·Ｍ) ,那么这个力和力偶究竟由谁承担 ?固端弯矩的大小如何计算 ?这就是极易出错的地方。(图 1)图 1集中力ｙ′ｃ 由支座Ｃ承担 ,仅使支座Ｃ产生竖向反力 ,杆内 (ＢＣ杆 )不产生内…     

石拱桥拱脚开裂过程中的内力分析

采用空间梁单元对实际的石拱桥拱脚开裂现象进行了有限元模拟分析。随着开裂深度的变化，主拱圈中的内力进行重新分配，得出了不同开裂深度时主拱圈中的内力分布规律，对实际的各种受力状态和开裂过程中的内力进行了较精确的数值描述。当拱脚裂纹扩展时，拱脚截面上的弯矩明显减小，轴力明显增大，而其它截面上的弯矩增大，轴力也增大，截面上的内力值与开裂深度成非线性关系。     

大跨径混凝土无铰拱考虑非线性影响的内力计算

我国混凝土拱桥一般均按线弹性理论计算内力.随着跨径的增大,内力计算时应考虑非线性的影响.本文利用差分法求解微分方程,得到大跨径混凝土无铰拱在几何与材料非线性影响下的内力计算方法,由于此法计算工作量小,易于广泛使用.     

框架结构内力分析软件的开发

利用有限元计算成果,基于Ｖｉｓｕａｌ Ｂａｓｉｃ６．０平台,开发了框架结构的内力分析软件。内力计算考虑了框架、基础和地质三者的共同作用,具有较精确的力学计算成果。     

框架与剪力墙结构分析(Ⅱ)——相互作用力及位移

此文对水平力作用下的框架与剪力墙结构采用逐步渐近的计算方法,从估定初始位移入手,利用框架及剪力墙各自的变形特点,求得二者相互作用的内力.然后以变形协调的条件进行核算.必要时,计算可以重复进行.此法可用于不同荷载形式,也可用于柱刚度随搂层而不同的框架及刚度有变化的剪力墙.计算简单,可用手算.