泡沫塑料保温管道总传热系数的确定

随着油田长输管道高强度钢材的应用和输送压力的提高,泵站间距越来越长.为减少占地和节约投资,尽可能将加热站与泵站合建,这样势必增大加热站站间距.为此采用理论计算法和反算法对总传热系数(K)进行计算,得出了黄土塬地区埋地泡沫塑料保温管道总传热系数选用值,为输油管道高效经济运行和节能降耗提供了可靠的依据.     

管中管在长吉输油管道上的应用

聚氨酯泡沫塑料保温外包高密度聚乙烯防护层结构（简称管中管结构）,具有耐热、耐腐蚀、质轻、强度高、寿命长和导热系数低等优点,在长输管道上应用,节能效果明显,但防腐质量难以保证。针对管中管结构在长吉输油管道上的应用进行了详细的介绍,为提高管中管质量,延长管道使用寿命提供了参考依据。     

庆哈埋地管道允许停输时间的计算

输油管道停输后，当管内原油温度降到一定值时，管道的再启动会遇到极大的困难，甚至造成凝管事故。为了避免凝管事故的发生，需要对输油管道的停输安全性进行研究。通过对大庆-哈尔滨埋地输油管道的测试与分析，采用两种不同的方法测试了管道在各种地势条件下的总传热系数，确定了庆哈输油管道停输后的最危险截面。在充分考虑大地恒温层、热油管道对大地温度场影响范围的基础上，建立了管道停输时的非稳态传热简化物理模型及相应的数学模型，并编制了模拟计算软件，计算得出了管道停输后管内原油温度随时间的变化规律及庆哈管道的允许停输时间，计算结果对输油管道的科学管理具有指导意义。     

秦京输油管道停输再启动安全性评价与建议

目前秦京输油管道处在接近于生产规程规定的最低输量状态下运行,流动安全性问题值得关注。针对缺少定量评价结果的情况,利用原油管道停输再启动凝管概率计算软件,评价了秦京输油管道在当前输量和生产规程规定的允许停输时间下停输再启动的安全性,并提出在不同站间合理分配安全裕量的建议,探讨了基于流动安全性评价结果,分站间进行工艺参数优化配置的可行性。秦京输油管道全线大部分站场在全年大多数月份安全性良好,可以考虑通过降低进站温度或延长允许停输时间等方法合理分配安全裕量,为秦京输油管道在保障流动安全性的前提下实现经济输送提供保证。     

热油管道不饱和输送工况下总传热系数的取值

以仪征至金陵石化输油管道为例,从点炉临界条件、停炉临界条件的确定以及仪征站最佳出站油温的计算和最大安全停输时间的计算四个方面,介绍了热油管道在不饱和输送工况下如何节能运行需要着重考虑的几个因素,并从仪金管道大量停输数据中反算出确定该段管道特性的总传热系数(K)的取值方法.     

任京输油管道停输再启动工艺方案比选

通过对任京输油管道停输再启动3种工艺方案的比选,比较了任京输油管道原油的加热方式,确定采用直接加热方式,并根据几种工艺方案的比较结果,优选出了最合理的停输再启动方案,即加压、加热正反输工艺方案,以保证向任丘炼厂全年安全输油50×104 t.     

保温热油管道不同投产方案对比

为了研究保温热油管道正输、正反输不同投产过程对温度场的影响,在地温、输量、总传热系数等条件完全相同的情况下,采用热油管道投产计算软件,以天津港-华北石化原油管道投产为例,分别对正输、正反输投产过程各站间的进站温度以及各站发生停输时的安全停输时间和停输温降速率等参数进行模拟计算。结果表明:在各站进站温度相同的条件下发生停输时,正反输投产过程各站的安全停输时间比正输投产过程长,停输温降速率比正输投产过程低,推荐采取正反输送的方式加强热油管道投产的安全性。     

长呼原油管道保温与不保温方案比选

基于长庆油田一呼和浩特石化原油管道工程项目沿线地形地貌和管输原油物性,依据相关标准,讨论了保温方案和不保温方案在设计参数、安全停输时间、经济投资等方面的差异.结果表明:相同管径下不保温方案的管道传热系数约为保温方案的2～3倍,加热油耗约为保温方案的2倍,安全停输时间比保温方案缩短15.5 h,同时总体投资比保温方案高出1 742×104元,费用现值比保温方案高出3.6×108元.因此该管道工程项目推荐采用保温方案,以减少热站数量和运行人员设置,降低运行管理费用.(表4,图4,参2)     

提高东北原油管网经济效益的思考

根据东北输油管道的运行现状，对大庆原油的流变性，凝点以及降低进站油温的可行性等问题进行了分析。指出采用现行标准测试的凝点与实际管道中原油的凝有一定的差别，应客观评价凝点在驼行管理中的作用；热油管道的允许最低进站油温，应根据管输原油的流变性、管道要求的允许停输时间、管道运行时沿线的热力分布、增道承压能力和输油站设备配置等因素来确定。停输再启动的计算表明，大庆原油最低进站油最由３３℃降至３２℃在技术上     

中洛线中原原油与普托原油掺混增输方案比选

为了解决中原油田石化总厂的产品质量和环保问题,拟向中洛线输送进口普托原油和中原原油的混合油。中原原油属于易凝高黏原油,若与普托原油混合将改变管输原油的物性,影响管道安全经济运行,因此需评估增输方案的可行性,制定新的管输方案。首先开展室内掺混实验,确定中原原油与普托原油(混合比例1:2.6)的混合条件,测定不同掺混比例下混合原油的基础物性;然后以1月份为例,对中洛线4种可能的混输方案进行计算、分析、比选,确定全年各月份的输送方案;最后利用自制的沉降设备对混合原油在停输过程中重质组分的沉降情况进行研究,在实验条件下未出现明显沉降,为评估混合原油停输风险、制定停输再启动方案提供了依据。     

CE—H降凝剂在河石输油管道上的应用

河石输油管道自１９９３年投产以来一直在低输量下运行。为了解决这个问题，对管输原油添加ＣＥ－Ｈ降凝剂进行了室内和现场试验。结果表明，河石线管输原油添加５０ｍｇ／Ｌ ＣＥ－Ｈ降凝上的并加热到７０℃综合处理，具有较好的降凝，降粘效果。     

中洛输油管线清蜡效果分析

中洛输油管线东起中原油田,西至洛阳炼油厂。管线规格为φ273×6.35mm。全线采用聚氨酯泡沫塑料保温,另加黄夹克(聚乙烯)做外套,即“管中管”保温结构。 1.清蜡过程简介 中洛线自1985年2月15日投产以来,至今(1988年9月)已运行三年多。以往认为,保温管线的温降少、温降速度低、被输送的原油与管壁的温差小、进站温度高,管线就不易结蜡,所以,三年来管线从未清蜡。     

苏丹3/7区原油管道的停输安全性

针对苏丹3/7区原油物性、Moleeta油含量和水含量多变的特点,对管道停输安全性问题进行数值模拟计算。该管道平均油温最低的站间是PS4-PS5站间,亦是最早出现触变段且最危险的站间。以该站间为研究对象,分析了季节变化、Moleeta油含量变化以及PS1-PS2站间管输原油的含水率在0～7%变化时,对停输过程中管输原油触变段长度和平均温度的影响规律,进而得到管道在不同条件下的最大安全停输时间:输送M25W0原油、M15W0原油和M5W0原油时,平均地温最高的8月份比平均地温最低的2月份分别长169.4h、120.7h和118.4h;管输原油中Moleeta油含量增加,PS1-PS2站间原油含水率在低于原油乳状液"转相点"的范围内增加,都有助于提高管道的停输安全性。     

土壤导热系数法测定魏荆输油管道总传热系数

为优化魏荆输油管道运行方案,实现管道节能运行,根据土壤导热系数的测定原理,应用土壤导热系数测定魏荆输油管道的总传热系数,介绍了探针法测量土壤导热系数的测量原理和方法,通过对现场管道测点定位和管道埋深测量,并对现场测量数据应用数值方法进行回归,得出了魏荆输油管道总传热系数的年平均值为1.868 6 W/(m2·℃).现场测量表明,土壤导热系数法是测量埋地热油管道总传热系数的最有效方法.     

原油热输经济温度的计算

热输原油管道的动力能耗费用与热力能耗费用之和存在一个极小值。这一极值对应的原油加热温度称为经济温度。在实际生产中,为了把管线控制在能耗费用最低的范围内,确定经济温度常常是非常重要的问题。由于能耗费用受管径、输量、站间距、地温、油品粘度及加热温度的影响,本文只把加热温度视为总能耗费用的函数、而把其他参数视为常数,推导出原油呈牛顿流体时经济温度的数学计算式。通过东营-黄岛输油管道基本参数的实例运算,得出了经济温度随输量及地温的关系曲线。     

海底双重保温管道传热特性研究

用瞬态法测定了使用不同年限的泡沫保温材料整管导热系数,测定结果表明,随着使用时间的延长,保温材料结构收缩,导热系数增大。通过试验确定了双重保温管道环行空间自然充换热在低Ｃｒ．Ｐｒ数下当量导热系数的６计算公式。模拟计算表明,土壤当量导热系数的取值对管道的传热计算影响不大,给出海底双重保温管道总传热系数的计算公式。     

铁大输油管道热力系统测试与分析

热油管道的加热费用占管道总能耗的比重较大,热输原油管道因加热所耗原油占管输原油的１％～３％左右。在管道运行中,减少热能损失对输油成本最小晔、提高经济效益影响重大。以铁在输油管道为例,详细地分析了在较低输量下热力系统的运行状况,找出了影响热力系统最优化运行的主要因素,并提出了改进建议。     

对一条河流穿越事故谈几点意见

1976年,铁岭—大连输油管道熊岳河穿越段发生了东北输油干线投产以来损失最严重的一次事故,造成被迫停输48小时,直接损失原油进千吨左右,一次抢修费用15万元,同时间接影响大连油港、石油七厂、鞍     

兰成原油管道投产实践

兰成原油管道是一条长距离、高压力、大落差的原油管道,投产采用常温部分充水,以油顶水的方式。介绍了兰成原油管道的概况和管道投产前的准备工作,总结了管道部分充水、停输憋压检漏及投油等投产过程。对管道投产过程中的充水长度、中间站场排污、高点排气,特别是首次分段实施的大型输油管道停输憋压检漏过程等做了详细介绍。另外,就水击保护统一性、投产前智能测径必要性,以及投产过程中出现的油水不同压、气阻等问题提出了建议,并揭示了部分管道充水、停输憋压检漏等措施的重要意义,为今后液体管道的投产提供了借鉴。     

“管中管”补口技术的选择和质量控制

中洛线(濮阳—洛阳)全长282km,管径DN273,1985年2月投产使用,1988年开始进行部分补口大修,1993年拆除。该管道是我国首条采用“管中管”防腐保温技术的长输管道,即在钢管外套上一层高密度聚乙烯塑料管(黄夹克),在其环形空间浇注硬质聚氨脂泡沫塑料发泡保温,管道接头处保温层采