移动集中力作用下的悬索非线性动力分析

建立了移动集中力作用下悬索的非线性方程．指出了移动集中力对悬索的影响相当于强迫激励．当移动集中力运动速度与悬索横向弹性波速度一致时，系统将发生主共振．通过多尺度法求解，得到了主共振时各阶分叉点．通过数值计算，得到了分叉图．     

海棠果树冲击振动动态特性的研究

为研究振动时能量传播的途径、方式以及树干、树枝各点的动态响应,进而为振动采摘果实提供必要的理论依据。将树干部分简化为圆柱弹性悬臂梁的力学模型,建立振动方程,对方程进行仿真运算,并结合试验所得结果进行对比分析。通过理论仿真运算可得,树干上各监测点的振动周期随距激振源距离的增大而增大;各监测点处加速度呈现的是简谐振动曲线,且监测点2的振动周期约为0.017 s;将树干视为等截面圆柱梁时,波在其上的传播速度基本恒定不变,约为100 m/s。试验中,各监测点处加速度呈现的是衰减振动曲线,且监测点2的振动周期约为0.028 s;波在树枝上的传播速度随其直径的减小而减小。激振源距树枝上各监测点的距离对其振动周期有较大的影响,且对于同一树干、树枝,振动周期随监测点距激振源距离的增大而增大;振动速度、加速度在树枝中是以波的形式传播的,树枝的直径对波的传播有较大的影响,且波的传播速度与树枝直径成正相关。     

基于二次通用旋转回归试验的振动深松铲参数优化

为确定受迫振动深松铲的关键参数,以前进速度、振动频率、振动角作为试验因素,以牵引阻力作为相应指标,首先采用单因素试验设计进行室内土槽试验,确定在牵引阻力最小的情况下,振动频率为8.3~9.2 Hz,振动角度约为0°,前进速度为3 km/h;然后采用二次通用旋转回归试验设计对试验参数进行优化,通过DPSv7.05软件对试验数据进行处理,建立相应指标与影响因素之间的回归数学模型。通过响应面分析,得到前进速度、振动频率与牵引阻力的关系图、等高线图。得出前进速度、振动频率、振动角对牵引阻力的最优参数组合:振动频率为8.35 Hz、前进速度为3 km/h、振动角为0°,为振动深松机的优化设计提供了参考。     

4S-80马铃薯振动挖掘机牵引阻力的测试分析

振动挖掘铲可大幅降低其入土阻力,4S-80马铃薯挖掘机采用铲筛一体的振动式结构。为了探知振动铲筛的实际降阻效果,设计了动态测试装置,并进行了几种不同作业状况下的牵引阻力测试。结果表明,铲筛振动状态下可显著降低挖掘作业时的机具牵引阻力和拖拉机牵引功率;低速作业时作业速度变化对振动挖掘铲作业的牵引阻力影响不大;机具挖掘深度增加时,拖拉机牵引阻力和牵引功率会明显增大。     

振动控制中作动器配置优化研究

为了对振动主动控制中的作动器进行配置优化,提出一种配置优化方法。以作动器的最大能效比为目标,基于改进的遗传算法完成作动器的配置优化;以某典型飞机模型作为振动主动控制对象,通过作动器配置优化仿真,验证方法的可行性;基于LabVIEW虚拟仪器软件及NI硬件平台,利用共振音响作为振动主动控制的作动器,完成了飞机模型的振动主动控制实验。实验结果表明,利用改进遗传算法进行作动器配置优化,结果合理,在给定控制成本的情况下可以最大限度地提升振动主动控制效果。     

液压强迫式振动深松单体设计与试验

为解决目前深松作业过程中牵引阻力较大的问题,应用液压振动技术,设计一种液压强迫式振动深松单体。该深松单体主要由机械部分和液压振动系统2部分组成。采用理论设计与试验相结合的方法,对深松单体的关键部件进行选型与参数分析,运用SolidWorks simulation模块对深松单体机架进行模态分析,研究其固有频率和振型。模态分析结果表明:深松单体机架在工作时不会与外部激励频率发生共振现象。田间试验结果表明:深松单体的各项性能指标均满足国家标准的要求;与常规深松作业相比,深松单体牵引阻力平均降幅为31.18%。     

弹性与刚性深松部件对深松机牵引阻力的影响

为了研究弹性与刚性深松部件对牵引阻力的影响,以弹齿式深松铲和刚性深松铲为研究对象,对两种深松铲进行牵引力及振动参数测试,对比振动式深松铲和非振动式深松铲对牵引阻力的影响,通过对两种深松铲的受力分析可知,弹齿式深松铲的牵引阻力比刚性深松铲牵引阻力降低9.95%,深松比阻减小14.52%,有较好的减阻效果。正交试验分析结果表明:当选用弹齿式深松铲、前进速度为1m·s-1、耕深为25cm时,牵引阻力、功耗均出现最小值。弹齿式深松铲适用于耕作层土壤的疏松,而刚齿式深松铲适用于深松犁底层坚硬的土壤。弹齿式深松铲的振动主频率为5.86Hz,刚性深松铲的振动主频率为4.39Hz。说明土壤阻力变化是引起弹齿式深松铲的振动的主要原因。     

动力机械引起的地面振动衰减

本文利用瑞利波和体波所建立的基本理论,研究了动力机械所引起的地面振动衰减,提出了衰减计算公式。这个公式对动力机械所引起的地面振动,不仅考虑了瑞利波而且考虑了体波,与弹性半空间波动理论解吻合。文中提出了便于计算的土壤衰减系数。所建立的关系式与现场测得的许多地面振动资料符合,比仅考虑面波的波尼茨(Bornitz)公式精度高。本文的衰减公式,已列入我国国家标准《动力机器基础设计规范》GBJ40—79.     

牛蒡收获机牵引力阻力试验及参数优化

为了解决牛蒡收获机对动力高需求问题,应用振动减阻的原理,采用二次正交旋转组合试验设计,对牛蒡收获机偏心轮振动松土试验进行分析,确定收获机振动挖掘的关键参数与降低土壤对牵引阻力峰值的关系;建立了以机器振动频率、前进速度、振幅作为试验影响因素,收获机牵引阻力作为试验指标的回归数学模型。分析结果表明:数学模型与实际情况拟合良好,各因素对试验指标影响顺序为振动频率振幅收获机前进速度。通过MATLAB对回归数学模型的曲面的分析,得出影响因素的最佳值为收获机振动频率9.398Hz,前进速度0.705m·s-1,振幅8.67mm,阻力峰值为12.446kN。优化后的收获机可以配套中型拖拉机收获。     

海南农垦天然橡胶产业链的创新对策

海南农垦经过50多年的发展,已成为中国最大的天然橡胶生产基地。但橡胶产业链不连续,在生产和加工之间中断,形成橡胶生产与加工不配套的局面。天然橡胶产业链可细分为产品链、价值链、组织链、物流链、信息链以及技术链6个分链条和环节。本文运用产业链的相关理论对各个链条的发展状况和制约因素进行分析,在此基础上进行创新,探索延长产业...     

影响振动式挖掘机牵引动力的参数分析

利用由振幅、振动频率和前进速度定义的参数λ、K和T建立对振动式挖掘机牵引动力的回归方程．从这些回归方程的决定系数可知,用参数λ、K和T来说明它们对振动挖掘机牵引动力的回归程度时,参数λ的决定系数最大,参数T的决定系数次之．     

液压激振式马铃薯收获机挖掘装置的设计

在对振动速度变化成正弦曲线的挖掘铲进行运动学分析的基础上提出了振动挖掘铲的理想工作状态.应用动粘摩阻力模型对振动挖掘铲切入和提升阶段进行了动力学分析.在此基础上,以拖拉机液压输出作为动力源设计了一种液压激振式马铃薯收获机挖掘装置.应用SolidWorks和ADAMS软件建立了虚拟样机模型,在ADAMS中进行了虚拟试验.虚拟试验结果验证了设计的正确性,试验表明,设计的液压激振式马铃薯收获机挖掘装置具有振幅和频率调整方便的特点,在4～10 Hz范围内能较好的进行振动掘削,挖掘铲的平均牵引阻力为1.3～1.9 KN.     

大型抽水蓄能电站地下厂房结构振动反应分析

为了解一大型抽水蓄能电站地下厂房结构设计的合理性,通过建立地下厂房三维有限元模型对其厂房整体结构进行自振频率分析和共振复核。采用谐响应分析方法和时程分析方法,分别计算了厂房结构在机组振动荷载作用下、水轮机脉动压力作用下的振动反应,并依据相关规程提出振动控制标准。研究结果表明:厂房结构自振频率为23.736Hz,与尾水管低频涡带、额定转速频率、飞逸转速频率、叶片数频率、导叶后压力脉动频率保持有足够的错开度,基本不存在共振的危险性。振动荷载作用下,厂房机墩结构振幅相对较大,最大振幅发生在左侧定子基础板处,为0.064mm;最大径向动位移为0.011mm,位于上机架基础截面左侧上游基础板内侧;最大切向动位移为0.020mm,位于定子基础截面左侧上游基础板内侧,均满足设计规范控制要求;各部位径向与扭转动位移之和均小于规范规定的标准组合最大振幅值。厂房各部位最大均方根速度和均方根加速度分别为2.369mm·s~(-1)和0.124m·s~(-2),均出现在左侧定子基础板处的竖向,且均小于允许值。厂房结构最大动拉应力出现在左侧上游侧定子基础板处竖向,最大值为1.09MPa,满足钢筋混凝土结构的动强度控制标准。在脉动水压力作用下,厂房各典型部位混凝土结构各方向的振动位移、速度和加速度均较小,满足相关规范要求;部分主要构件的均方根加速度稍微超出建筑结构安全控制标准(1.0m·s~(-2)),但不会引起结构的损坏(10m·s~(-2))。     

横观各向同性场地的速度特征及场地分类

从弹性波理论出发，研究了各向异性介质中地震波的速度特征、波型和测试方法等影响因素，探讨了目前规范中场地分类存在的若干问题以及场地卓越周期的计算问题．考虑卓越周期对地震动特性以及结构抗震设计的影响，提出了利用场地卓越周期及考虑各向异性主轴进行场地分类和各向异性场地卓越周期确定的新方法．     

弹性半空间上矩形基础稳态振动积分变换解

采用双重Ｆｏｕｒｉｅｒ变换分析位于弹性半空间上，受竖向稳态荷载作用下矩形基础的振动问题，通过分析得到位移的积分变换解，并由该解得到短形基础稳态振动下的动刚度，通过解的数值计算分析，讨论了泊松比和基础形状动刚度的影响。     

浓缩风能型风力发电机多叶片风轮模态分析

以六叶片结构的浓缩风能型风力发电机风轮为研究对象,采用锤击法对单叶片、三叶片、六叶片风轮进行模态分析,得到其试验模态参数。试验结果表明:随着叶片数量的增加,风轮一阶挥舞固有频率的个数增多,共振的概率变大,虽然振型整体为挥舞振型,但同一风轮中的各叶片的振动幅值存在差异,导致风轮的振动形式变得更加复杂。浓缩风能型风力发电机六叶片风轮转动频率6.67 Hz及其6倍频率40.02 Hz避开了共振区间在71.14-108.32 Hz,风轮共振几率较小,为后续浓缩风能型风力发电机风轮研究提供依据。     

小型旱地深耕节油弹性轮室内土槽试验研究

在室内土槽中对弹性轮进行了牵引性能试验研究及弹性轮与7.50-16橡胶轮胎牵引性能对比试验研究。结果表明,弹性轮以牵引系数表示的牵引性能明显优于7.50-16轮胎,且达到履带行走装置的水平,为进一步优化弹性轮结构参数提供了理论依据。     

旋耕机调整与使用

<正>旋耕机是与拖拉机配套完成耕、耙作业的耕耘机械。因其具有碎土能力强、耕后地表平坦等特点,而得到了广泛的应用。正确使用和调整旋耕机,对保持其良好技术状态,确保耕作质量是很重要的,现笔者根据生产实际工作,将其正确使用调整与保养措施总结如下。一、旋耕机的调整和维修1、链条的调整。链条调整应注意链条松边过松而发生爬链现象,过紧则会加重磨损。在进行调节时,注意顶向张紧滑轨的力应在5-10公斤内,以能压动松边链条为宜,若用劲压不动,则表示链条太紧。     

农机链的链长与链条零件公差之间关系分析

本文给出了链条内、外链内的尺寸分布范围计算法，并利用概率论方法，将链条零件尺寸公差与链节节距、链长公差相联系，给出了计算链长上、下偏差的公式。     

匀质木杆横振动能量耗损的研究

本文在实验基础上建立了弹性匀质木杆有阻尼自由振动的数学—力学模型,并从能量的角度研究了木杆的振动问题。从理论上导出了阻尼力耗损能量的计算式,并得出了各次频振动的能量分布及杆上各点的振动规律。对于平行于纤维方向的红松木杆,测试结果表明:可认为杆内部阻尼与振动速度成正比;基频振动耗损贮存杆内弹性势能的97.3％,基频振动频率f_l=9.875 l/s;衰减常数β=2.31 l/s。