柴油机产生不正常响声的原因及检查方法

柴油机所产生的不同响声是柴油机各部件间在工作过程中精度好与差的集中表现。响声出现的部位不同,响声的音调是有差异的,音声的大小、尖脆、清楚,还是钝哑、沉闷是不同的。柴油机处于不同的工作状态,响声也是各有特征的。只要了解和掌握了它的规律性,是可以通过不同的声响查清其产生的原因。     

喷油嘴的主要故障及排除

一、喷油嘴不喷油 造成喷油嘴不喷油的原因及排除方法是:一是在油路中有空气,只需将油路中的空气排除即可。二是输油泵供油不正常,需对     

喷油嘴偶件容易卡死的原因与排除

喷油嘴卡死的特征喷油嘴若卡死在开启状态或半开启状态，喷出的燃油雾化不良，不能完全燃烧，消声器排出的废气呈白烟或很浓的黑烟，大油门时，征状更为明显。燃油耗油量急剧增加，喷油嘴针阀若卡死在关闭状态，喷油嘴不能喷油，发动机不能起动，严重时还会导致高压油管接头处破裂。造成针阀卡死的原因与排除燃油不干净油箱很久未清洗，油箱中的柴油滤芯、滤斗损坏或太脏。排除方法：①清洗燃油系统，更换柴油、柴油滤芯、滤斗等；②使用干净、沉淀好的、合格的柴油。高温下急速停车有的机手在高温下急速停车，造成喷油嘴卡死。排除方法：①…     

长型多孔式喷油嘴早期失效机理的研究

本文通过批量使用试验揭示了长型油嘴在拖拉机使用条件下早期失效模式——喷雾恶化和少量卡死。通过各因素对可靠性影响的分析,提出燃油中的磨粒首先破坏密封座面是导致早期失效的根本原因。     

柴油机的八种异常响声及故障排除

活塞敲缸声。在缸套部位可以听到低沉的敲击声，冷车时更为明显，严重时还有漏气声；切断供油，响声消失。原因是汽缸套的磨损过大，当受到高压气体作用时，活塞在汽缸内发生摆动，敲击缸壁，发出声响。此时需更换活塞和汽缸套。     

滚动轴承的故障产生机理与常用诊断技术

滚动轴承是机械产品中应用广泛的组合型部件,其应用有效提升了机械产品的性能,对于机械的能源消耗、使用寿命、工作条件产生了积极的改善.从滚动轴承的主要结构组成出发,说明了滚动轴承的应用优势,分析了滚动轴承的故障产生机理,并总结了滚动轴承故障检测的传统技术和新技术特点.     

喷油嘴结构对尾喷雾化质量影响的研究

利用高速频闪照相系统研究了不同的喷油嘴结构参数对燃油尾喷雾化质量的影响。试验结果表明,喷油嘴压力室容积是影响尾喷雾化质量的关键因素。传统的有压力室喷油嘴在尾喷后期有少量燃油以较低的速度呈液滴状流出喷孔,完全没有雾化;而对于无压力室喷油嘴,针阀落座时燃油喷射过程能迅速停止,未出现尾喷后期雾化质量不良的现象。据此推论,无压力室喷油嘴使柴油机HC排放降低的一个重要原因是消除或减轻了有压力室喷油嘴所存在的尾喷雾化质量不良现象。     

一种孔式喷油器分层次异速喷雾现象的研究

在喷油泵试验台上,利用频闪喷雾摄像系统拍摄孔式喷油器(8孔均布,喷射夹角150°,喷孔直径0.29 mm,喷油器开启压力28 MPa)的燃油喷雾图像,发现一种分层的异速喷雾现象,即成十字方向的一组喷孔与相邻45°方向的另一组喷孔的喷雾长度在喷射初期差异显著但后期又趋于一致。对喷雾图片进行数据处理并结合对喷油嘴参数进行分析,初步认定喷油嘴喷孔长径比的不同是产生这种喷雾现象的原因,此现象的揭示为喷油嘴的改进提供了一种新的思路。     

组喷孔喷雾雾化特性研究

基于修正的喷雾模型,对组喷孔雾化特性进行了数值研究.计算结果表明平行组喷孔中喷孔直径减小所带来的微孔效应以及喷雾重叠区域的射流交互作用,使得其喷雾同单喷孔类似,均具有良好的轴对称性.平行组喷孔喷雾贯穿度略小于等截面单喷孔,而明显大于等直径单喷孔.随着喷孔间距以及夹角的增加,喷雾射流交互作用下降,组喷孔喷雾贯穿度下降,喷雾SMR(索特半径)下降,同时也逐渐失去轴对称性.相对于收缩型组喷孔,扩张型组喷孔失去轴对称性更快,喷雾贯穿度下降更多.     

柴油机伞喷嘴喷油过程和喷雾特性的研究

主要介绍了用长管法和闪光摄影研究伴喷嘴喷油过程和喷雾特性,并简介了测试装置的结构和工作原理。将伞喷嘴与四气门单缸１３５型柴油机的燃油系统配合,在喷油泵试验台上进行了试验。试验结果表明,在燃油系统其他部分不变的情况下,伞喷嘴的喷油规律图呈近似在角形,最高喷油率和平均喷油率远高于多孔喷嘴;伞形喷雾径向贯穿距离远小于多孔喷雾,喷雾锥角在喷雾早期急剧减小。伞喷嘴喷油特性的研究对相应燃烧系统工作过程的组织和燃烧过程、性能的分析具有指导作用。     

高压旋芯喷嘴的雾化特性

对直射式喷嘴进行加旋芯改进,改进后喷嘴的喷雾情况符合不稳定性理论规律。利用三维激光多普勒粒子测速仪（3D—PDPA）,测量了单相流细水雾喷嘴在1m处截面的雾化特性参数;研究了喷嘴直径和喷射压力对雾化特性的影响。试验结果表明,喷雾压力大于2MPa后,1m处截面的喷雾锥角、雾滴索太尔平均直径（SMD）和轴向速度的变化不大。所测试的系列喷嘴的最佳压力范围为7～8MPa;所形成的细水雾雾滴SMD均小于100μm,属于超细水雾范畴。     

扇形雾喷头雾化过程中雾滴运动特性

利用相位多普勒粒子分析仪测试了LU120—03型扇形雾喷头喷雾扇面内的雾滴运动速度,计算得出雾滴运动初速度即液膜破碎速度,确定了雾滴在喷雾扇面内的速度分布。结果表明：靠近喷头的区域,扇面边缘的最小雾滴速度小于中心位置的最小雾滴速度,更易飘失;远离喷头的区域,细小雾滴速度迅速衰减,极易受气流影响而产生飘失。     

渐开线雾化螺旋喷嘴的喷射型面几何模型

提出了一种具有渐开线雾化面的新型螺旋喷嘴。采用内外双圆锥的空心螺旋喷射型面,使设计的喷嘴体应力分布更均匀,克服了传统螺旋喷嘴的雾化面具有部分重叠过渡面的缺点。根据雾化平面的要求,对渐开线的首尾进行了优化处理。对螺旋角进行渐变设计,采用动坐标系向定坐标系映射的方法推导了喷射型面的空间几何模型,使用Matlab对设计的型面进行了仿真。结果验证了所提出几何模型的有效性,为螺旋喷嘴的设计和制造提供了理论依据。     

静电喷嘴雾化特性与沉积效果试验分析

为了探究电极材料对静电喷嘴雾化效果和荷电性能的影响,确定设计的静电喷嘴的最佳作业参数,并明确静电作用对雾滴沉积效果的影响,以电极材料、电极电压、喷施压力和喷孔直径为喷施变量,针对设计的静电喷嘴进行室内雾化和沉积试验。研究结果表明:设计的静电喷嘴最佳电极电压为8 k V,最佳电极材料为紫铜,最佳喷施压力为170 k Pa;相比于非静电喷雾,静电作用开启后,静电喷嘴的有效喷幅增加约50 cm;在3个采样层的雾滴沉积密度依次增加了23、19、10个/cm2;在喷嘴雾化的所有雾滴中,粒径在50~120μm区间的雾滴受静电作用影响最大,静电作用开启后,此区间段内的雾滴沉积数量增加了约2倍,当雾滴粒径大于120μm时,雾滴沉积密度随雾滴粒径的增大呈下降趋势;沉积的雾滴主要是粒径在180μm以下的雾滴,因此适合最佳生物粒径为180μm及180μm以下的作物。     

静电喷头雾化特性预测模型

将一种基于改进粒子群优化最小二乘支持向量机的预测模型引入静电喷雾雾化性能预测领域,并给出了相应的步骤和算法.该模型能方便地预测喷雾参数对喷头雾化性能的影响,有助于正确认识喷头雾化性能随喷雾参数的变化规律.通过具体实例及与其他几种预测方法的对比表明,在相同样本条件下,其模型构造速度比标准LSSVM方法高近1个数量级,模型预测误差约为标准LSSVM方法的50%,预测精度比常规BP模型高1个数量级.     

柴油机喷油嘴准动态喷孔流量系数研究

在油泵试验台上，利用自制的喷油嘴压力室内压力测量装置对一种长型孔式喷油嘴（ZCK154S432)的喷孔流量系数进行了动态测定，分别进行了每循环喷油量、针阀开启压力及喷油泵转速对喷孔准动态流量系数影响的试验研究。