升滑闸门设计

升滑闸门(以下简称升滑门)是综合了直升门和悬挂式横拉门的优点,构思设计的具有独特启闭方式的闸门。升滑门的结构特征是:将平面闸门用吊臂悬挂在钢梁上,吊悬顶部安装行走滚轮;钢梁的一端铰支在闸的边墙支承墩上,另一端     

用计算器精测闸门开启高度

开闸放水时,决定下洩流量的诸因素中,闸门开启高度是一个重要的因素。而目前许多水闸管理单位测量闸门开启高度的方法是在墩墙的门槽处安装金属水标尺,由工作人员在检修桥上一边观查闸门上升或下降的情况,一边目测刻度尺并通过哨音的长短变化来指挥启闭台上的操作人员进行“停、倒、正”三种操作。启闭机的桥面一般比检修桥高6米以上,因此每当天气恶劣或晚上,开启闸门的工作常常受到影响,并且闸门的实际开启高度与指令数据相差较大,有时误差竟     

弧形闸门物理模型试验分析研究

弧形闸门具有启闭力小、过流流态好等优点,但是弧形闸门在高淹没度条件下启闭时,水流脉动压力会对门体的安全运行造成极不利的影响。结合某水利枢纽工程实例进行弧形闸门的物理模型试验,对闸门在不同工况下的流态、动水压强、闸门启闭力和支铰推力进行了观测或分析。试验结果显示,当上下游水位差较大、闸门开启高度较大时,闸门后会形成明显的强烈漩滚,而且水流漩滚对闸门有明显的拍击作用,闸门上下游面板的时均动水压强总体上呈底部大、上部小的分布规律。最大启门力为3 145kN,没有超过启闭机的容量。随着闸门挡水水位的升高,支铰推力也随之增加,最大支铰推力为12 475kN。基于以上结果,为闸门的安全运行提出了一些措施和建议。     

水库卧管折悬臂门盖式铸铁闸门

放水设施是水库枢纽工程的重要组成部分。建国初期修建的小(二)型水库及山圹,放水设施多采用卧管,卧管孔常用木塞控制;小(一)型及中型水库则采用深孔闸门放水,闸门型式一般为丝杆启闭的斜拉平板闸门、滚筒闸门、圆筒活塞闸门等。     

关于延长大坝闸门止水检修周期的探讨

针对大港水电站大坝弧型闸门启闭频繁的运行特点，建立用水库水位升降推求入库流量，进而确定闸门开启度的关系，以减少闸门止水橡皮磨损，延长检修周期，提高电站效益。     

新型上下扉闸门固定卷扬式启闭机的研制

在我国的平原地区,不少水闸采用上下扉闸门的布置形式,启闭方式也有好多种,各有优缺点。为了摸索一种更为科学、新颖的双扉闸门启闭方式,以万福闸为典型研究对象,在目前较成熟的PQ系列卷扬式启闭机基础上,进行创新改进,研制开发出一种新型上下扉闸门固定卷扬式启闭机,实现由一套驱动装置与上下扉门两套卷扬装置的有机结合,从而为万福闸等类似工程上下扉闸门控制运行提供一种新颖、先进、经济、可靠的启闭方式。该设备可在类似双扉门水闸工程中广泛应用。     

蓄能式液控双速闸门启闭系统的研究

研究采用水力过渡过程理论、电液控制技术与蓄压器技术、研究了大型轴流泵站在“超驼峰运行”条件下水泵出口闸门的最优启闭程序,并研制了蓄能液控双速闸门及启闭系统,从而实现了在水泵启动和停机过程中水泵出口的闸门全自动双速开启与关闭,从而解决了大型轴流泵站的所谓“超驼峰运行”问题,为确保机组正常安全运行,提高泵站的经济效益发挥了重要的作用。     

引水式电站渠首进水闸门的一种控制装置

渠道引水式水电站渠首进水闸门能否得到有效控制,关系到渠系建筑物及全站的安全可靠运行。永兴县一水电站,渠首进水闸门采用人工控制电动机启闭,从1990年冬到1991年春短短的半年时间内,由于闸门没有     

涵闸通气孔断面尺寸的确定

当工作闸门设置在管口前,并且属于淹没闸时,必须在闸门后设置通气孔,以防止产生气蚀和震动。通气孔在隧洞和涵管的进口建筑中,虽为一小结构,但在闸门的运行中是必不可少的。如江西瑞昌县横港水库放水涵管,原为斜拉式平板闸门,主涵管直径0.9米,通气孔只设了0.1米直径园管,开闸时震动很大,须将闸门开启到70%以上震动才停止。该工程现已改建成框架启闭台,通气孔设0.3米直径的园管,运行两年,再没有发生震动。现将瑞昌县已建成隧洞与涵管的通气孔尺寸及运行情况列表如下(见表1)。     

基于CFX的双向流道自引自排闸门开度控制研究

双向流道泵站具有提灌提排和自引自排功能,在我国沿江区域的应用较为广泛。但有关该形式泵站自引(自排)特性研究较少,自排自引时闸门开度优化控制和合理开启方式是亟待解决的问题。基于标准的K-ε湍流模型方程、时均N-S方程和连续性方程,数值模拟了双向流道自引(自排)工况下4种不同闸门开启方案、23种不同闸门开度组合下的过流特性,以流道内流场速度分布均匀性为标准,比较了在同一水位差下引(排)相同流量不同闸门开启方案的合理性。结果表明,自引(自排)时进水侧闸门全开方案最优。研究提出了不同上下游水位差下引(排)所需流量时的最佳闸门开度确定方法。研究成果对于双向流道泵站的自引(自排)优化运行具有重要现实意义。     

自动启闭弧形闸门的水压活塞装置

自动启闭弧形闸门的水压活塞装置是根据帕斯卡原理设计的。它利用水库的弃水来启动活塞装置,从而实现弧形闸门的自动启闭。它具有电动卷扬机启闭弧形闸门的功能。在探索利用水力自动控制启闭水工闸门     

谈不等断面导轨的采用——对闸门定轮加压、橡胶止水方式的探讨

目前水工闸门广泛采用橡胶止水、定轮加压的方式(图1)。即靠定轮传来的压力压缩橡胶(一般压缩量为5～8毫米),使橡胶紧贴在水封板上达到止水的目的。现有的闸门门槽导轨一般都是做成上、下为等断面的直线型导轨,闸门上、下导轨的直径也是相同的,两导轮在闸门厚度上的安装控制尺寸n_1亦相等。这种型式的封水结构只有当门叶起升到门孔止水板控制高度以上时,止水橡胶才能脱离压缩状态。这样,一方面加快了橡胶水封的磨损,另一方面在闭门过程     

平面闸门门槽对闸孔脉动压力影响的试验研究

平面闸门具有结构简单、运行可靠等优点,但是相对于弧形闸门平面闸门具有闸门槽。当平面闸门在启闭时或正常工作时水流脉动压力会对门体的安全运行造成极不利的影响。而闸门槽破坏了闸下水流流道的连续性,使得闸下水流脉动压力更为复杂。利用压力脉动传感器通过试验方法对闸下水流脉动压力进行研究。分别在闸门有槽和无槽条件下对闸门中断面底部测点以及闸门侧断面底部测点进行试验分析。对试验数据进行系统性分析可得到闸下水流脉动压力概率密度属于正态分布,闸门有槽条件下闸门底部测点水流脉动压力大于闸门无槽条件下闸门底部测点水流脉动压力等结论。试验结论为研究平面闸门门槽对闸下水流脉动压力的影响提供依据。     

斜面闸门的研制与使用

平面闸门的止水橡皮在闸门启闭过程中因为同门槽摩擦而易破损,导致漏水。笔者通过模型试验研究设计出一种斜面闸门,它能够解决止水橡皮被磨损的问题。现将斜面闸门减少止水摩损的原理简述如下。斜面闸门是由闸门构架、斜面门叶、定导轮及启闭杆等部件组成(见图1),与平面     

QⅠ型曲线铰座水力自控闸门模型验证获得通过

QI型曲线铰座水力自控问门,在1985年1。月由湖南省水利水电厅通过了技术鉴定。但限于条件,定量观测和模拟均不够系统,为了弥补这一不足,于198脾9月至12月委托水利电力部、交通部南京水利科学研究院作了验证性的试验,证明QI型闸门突破了拍打失稳问题。南科院试验报告中指出:QI型闸门属复合运动型轻便翻板闸门,采用椭圆形曲线铰座,铰位变化具有连续性,稳定性能好,在设计思思上有所创新。该型闸门在加设通气设施及「〕顶附加角铡的门型试验条件「,运转稳定,开关门过程均无撞击现象.当下游水深超过堰顶1.4-1.8米(试验门高为2米)范围内,闸门虽有慢晃动,但不连续,不随时间加剧,不撞击支墩,无拍打     

钢闸门油尼龙轴套失效研究

介绍了油泥龙的特性，轴套设计及其影响油尼龙蠕变的因素，针对有些工程钢闸门因使用油尼龙轴套，经几年的运行，多数主滚轮运转失灵，启闭力严重超载，影响了闸门的正常启闭的情况，对油尼龙温度，湿度膨胀试验及造成主滚轮轴失效的原因进行了研究和探讨。     

灌区水闸新型装配式闸门设计分析

竖向装配式闸门改变了以往闸门将水压力通过闸门槽传于闸墩的传统设计思想。闸孔宽度不影响闸门厚度 ,闸门厚度可以控制在 1 0～ 2 0 cm以内。门体重量轻 ,所需的启闭力小 ,完全适合人工启闭 ,侧向行走系统位于闸门顶部 ,闸门运行平稳 ,轨道和小车均位于水上 ,不易生锈 ,保养方便。竖向装配式闸门可以适用于灌区上没有通航要求的任何水闸。     

节制闸调控下明渠输水系统水力特性研究

长距离明渠输水工程的水力控制问题直接关系到工程的安全运行。以南水北调中线某一渠段为典型算例,建立非恒定流数学模型,通过数值模拟,对节制闸调控下的明渠输水系统水力特性进行了研究。结果表明:当流量变化相同时,水位波动范围、流量变化速率与闸门的启闭速率呈正相关。闸门的启闭速率越大,水位波动出现的时间越早,但明渠恢复到新的恒定流状态所需的时间越少。渠段水力震荡及渠道的漫溢现象主要受闸门关闭速度影响,应尽量降低闸门的关闭速率,从而减少水力振荡的影响,延长渠道出现漫溢的时间。综合比较不同节制闸间距下的渠道响应时间、闸前水位壅高、事故排空时间、建闸投资比,建议南水北调中线某明渠段节制闸间距取在2535 km之间最优。     

S195型柴油机发出异响的原因及处理

1.气缸盖部位发出"啪、啪"的响声,响声明显地从排气管传出来.其原因有:(1)因凸轮轴进、排气凸轮磨损,使气门开度变小;(2)气门挺杆与凸轮轴接触部位磨出凹坑,导致进、排气门开启时间过短,气流通过气门时因过于急促而发出"啪、啪"声.     

大型轴流泵站超驼峰运行过渡过程研究

基于刚性水锤和水泵全特性理论,建立数学模型并计算分析采用虹吸式出水流道的轴流泵过渡过程。启泵时,以最不利工况分析了出水闸门不同的开启时间对系统参数造成的影响;事故停机时,确定了极限超驼峰水位,并在此基础上,对闸门两阶段关闭过程进行了寻优。计算结果表明:为保证机组在启动过程中不发生超载,闸门的开启时间不应超过60 s;为确保泵站的安全运行,外江极限运行水位超过驼峰底部高程的值应小于1 m;在正常停机情况下,闸门10 s快关总行程的62.5%,90 s慢关余下的37.5%为最优关闭过程。