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热含蜡原油管道停输再启动压力研究 总被引:4,自引:3,他引:4
在室内环道上进行了胶凝原油再启动过程的试验,在试验分析的基础上解决了以下几个问题:首先,试验证实管内凝油屈服过程存在三个阶段,以弹性变形理论分析初始屈服段,用有时效的流变方程描述屈服值裂降段,用无时效的流变方程描述残余屈服段;其次,证实压力在管内凝油中传递与声波传播机理不同,压缩管内凝油系统“孔隙”是影响再启动凝油管道压力传递速度的关键因素,多“孔隙”凝油的阻尼作用和管内凝油屈服的径向滞后是两个重 相似文献
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胶凝原油管道中的压力传递速度是建立启动凝油管道计算模型的重要参数,至今有关文献中对此观点不一,也没有公认的估算胶凝原油中压力传递速度的模式,在室内环道上进行了启动胶凝原油管道中的压力传递过程的试验研究,在试验分析的基础上,指出压缩胶凝原油中的“孔隙”是影响压力传递速度的关键因素,胶凝原油的阻尼作用和凝油屈服过程的径向滞后是影响压力传速速度的两个重要因素,建立了估算胶凝器原油管道中压力传递速度的模式 相似文献
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东黄复线停输再启动过程研究 总被引:3,自引:4,他引:3
在研究了胜利原油连续剪切降温,静止降温和再剪切过程原油流变性变化,建立热油管道停输再启动数学模型的基础上,使用数值方法计算了东黄复线停输再启动过程,并成功地进行了工业现场试验,实测数据与计算结果基本一致。 相似文献
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原油长输管道启动压力研究 总被引:7,自引:4,他引:7
降低热输管道的输油温度或实现常温输送,是原油管道节能降耗的有效途径,但在低温下能否顺利启动则是关键。通过对流体管避运过程、非牛顿体触变性及两者关系的研究,导出了牛顿体和非牛顿液体管道中动压力的计算方法,及启动压力与启动流量的相关规律。同时指出,启动压力由三部分组成;液体由静止加速到启支速度的惯性力;液体与管壁间的摩擦力,破坏非牛顿体结构的触变性附加力。计算实例表明,利用屈服值预测屈服假塑性原油管道 相似文献
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深水长距离混输管道停输再启动容易产生水合物堵塞问题。基于安哥拉某深水区块开发模式,借助PIPEPHASE与OLGA多相流软件,分析混输管道停输再启动天然气水合物生成风险。结果表明:停输2 h后,管内开始出现水合物生成区域;停输再启动前期,海底管道水合物生成区域在井口附近逐渐消失,在海平面附近的立管段则迅速增大;随启动时间的延长,水合物生成区域由两边向中间逐渐缩小,启动6 h后在水深约700 m的立管段消失。基于混输管道温度压力敏感性的定量描述,提出水合物生成风险定性分析方法,分析发现随海管长度、内径及气油比增大,水合物生成风险增大;随含水率增大,水合物生成风险减小。计算结果能够较好地指导多相混输管道选型、路由及混掺比例设计。 相似文献
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热油管道停输数值模拟 总被引:12,自引:0,他引:12
合理进行热油管道停输后的温度计算,模拟原油的凝固过程,有利于热油管道安全停输时间和再启动方案的确定。针对加热原油管道停输后油品物性、管道及周围介质的相互关系及其不稳定传热问题,提出了热力计算的数学模型。该模型综合考虑了有关物性参数随温度的变化,以及在冷却过程中油品的凝固问题。采用保角变换和盒式积分法对数学模型进行处理,构造出问题的差分方程。运用所提出的方法,对加热原油管道停输温度变化和冷凝过程进行了计算,与实测数据和文献中的计算方法相比,计算结果更符合实际情况。 相似文献
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针对中洛管道热媒炉存在使用寿命短、运行费用高、设备附件故障率高等一些目前尚难解决的问题,提出了将热媒炉更换为直接加热炉的改造方案,并且分别从经济效益、安全性、环境影响三个方面对改造方案进行了可行性分析,结果表明,实施改造设计方案既可以减少维修费用,又能使管输热力参数达到规定要求,有效地保证了管道的安全平稳运行. 相似文献
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库鄯输油管道常温输送工艺及所输原油物性变化 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了库鄯输油管道的特点和塔里木原油物变化情况,对库鄯输油管道常温输送的安全可靠性进行了分析,提出了生产运行中应注意的几个问题,说明了对塔里木原油物性进行跟踪测试的必要性。 相似文献
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含蜡原油管道安全停输时间的确定 总被引:6,自引:1,他引:5
管道输送高凝高粘原油是一个复杂的工艺问题,根据原油的特性,应运用一些专门的技术方法来解决。但对于含蜡原油,主要还是采用加热输送。 当管道突然停输时,管内原油经过与周围环境的热交换,会逐步冷却下来。在这种情况下,高凝高粘原油会快速析出蜡、沥青和焦油,在温度降幅较 相似文献
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随着华北各炼化企业对进口原油需求量的日益增加,在进口原油顺序输送的基础上,提出并实施了东黄双线流向调整及黄岛增输改造方案。从工艺计算、设备等方面论证了该方案实施的必要性,分析了实施后的经济效益。提出了增加东营站储罐,以提高进口原油西输能力的建议。 相似文献