对“对弧形钢闸门支臂计算长度系数的确定一文的几点商榷”一文的几点商榷

“弧形钢闸门支臂计算长度系数的确定”(以下简称“确定”)一文,曾经原水电部《水利水电工程钢闸门设计规范》修订组审定,并请华东水利学院、武汉水利电力学院、长江流域规划办公室、水电部成都勘测设计院等全国12个单位进行过审查,同时还经教研组有关同志的审查,然后修改定稿的。现就章继光同志的关于“对弧形钢闸门支臂计算长度系数的确定一文的几点商榷”(简称“商榷”,见《西北农学院学报》1981年第1期)一文的三个问题,谈几点看法,与“商榷”一文的作者商榷。     

弧形钢闸门支臂计算长度系数的确定——关于“钢闸门设计规范”中弧门支臂计算长度系数的取值问题

前言弧形钢闸门支臂在框架平面内计算长度系数的确定,在我国1964年编制的《水工建筑物钢闸门设计规范》中,没有明确规定。国外有关规范,如西德《水工钢结构物的计算基础》、西德工业标准19704(西德规范草案1972,10);苏联《水工建筑物机械设备设计技术规范》(1961年);日本《闸门、压力钢管技术规范》(1964年)等,也没有支臂计算长度系数的具体规定。     

弧形钢闸门梯形刚架稳定性的有限元分析

在水库和水电站等工程中,弧形钢闸门梯形刚架的稳定性可采用有限元法进行研究。研究中考虑了侧止水橡皮的弹性抗力及梁柱的单位刚度比。研究结果表示为弧门梯形刚架柱的有效长度系数及临界荷载。     

弧形钢闸门空间框架体系可靠度分析

根据《水利水电工程钢闸门设计规范》、结构可靠度理论及弧形钢闸门空间框架的失效模式,提出其空间框架体系可靠度计算的串联模型及计算方法;在对钢闸门基本构件可靠度研究的基础上,应用该串联模型及计算方法,分析了弧形钢闸门空间框架体系的可靠度。结果表明：按现行规范设计的双支臂弧形钢闸门空间框架体系的可靠度指标最低为３．４（１６Ｍｎ钢）或３．２（３号钢）,比基本构件的可靠度指标小０．８５,与建筑《设计标准》的可靠度指标一致。     

弧形钢闸门空间框架体系可靠度分析

根据《水利水电工程钢闸门设计规范》、结构可靠度理论及弧形钢闸门空间框架的失效模型,提出其空间框架体系可靠度计算的串联模型及计算方法;在对钢闸门基本构件可靠度研究的基础上,应用该串联模型及计算方法,分析了弧形钢闸门空间框架体系的可靠度。结果表明：按现行规范设计的双支臂弧形钢闸门空间框架体系的可靠度指标最低为３．４（１６Ｍｎ钢）或３．２（３号钢）,比基本构件的可靠度指标小０．８５,与建筑《设计标准》的     

钢闸门面板弹塑性调整系数的研究

通过对弹塑性调整系数α规范值、按弹塑性薄板理论和弹性薄膜理论确定的值，以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，提出四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定。在确定弹塑性调整系数。合理值时，应考虑材料的强度储备和结构的极限承载力两个方面，从而求出更切合实际的弹塑性调整系数α的理论值，此值可供设计和修订规范时参考。     

钢闸门面板弹塑性调整系数的研究

通过对弹塑性调整系数α规范值、按弹塑性薄板理论和弹性薄膜理论确定的值，以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，提出四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定。在确定弹塑性调整系数α合理值时，应考虑材料的强度储备和结构的极限承载力两个方面，从而求出更切合实际的弹塑性调整系数α的理论值，此值可供设计和修订规范时参考。     

农田水利建筑物——闸门在设计制作中应注意的问题

在小型农田水利建筑物中 ,闸门按材质划分主要有钢闸门、木闸门和钢筋混凝土闸门。其中钢闸门大都用在兼有防洪作用的建筑物中 ,而田间建筑物则多采用钢筋混凝土闸门或木闸门。笔者根据多年的实践和田间建筑物的实际特点 ,简要谈谈钢筋混凝土闸门和木闸门在设计制作中应注意的几个问题。一、闸门的设计１ 门体设计钢筋混凝土闸门是根据水压力大小、分布特点及闸孔宽度确定闸门板厚度 ,然后再根据受力情况选配钢筋。木闸门是根据闸门孔口宽度、设计水头及木材弯曲应力来确定闸门板厚度。２ 止水部分设计木闸门是用螺栓固定在胸墙同侧的门板上…     

油桐染色体的核型分析

通过对油桐茎尖细胞染色体的初步研究得出如下结论: 1.油桐的染色体数目为2n=22。 2.染色体的绝对长度是1.74～3.18μ,相对长度为6.49～11.87％,长臂长度是0.96～1.84μ,短臂长度为0.78～1.38μ。长臂与短臂之比为1.09～1.62。 3.根据Levan的分类,油桐染色体属于“M”型,其核型组成是K_((2n))=22=20M 2M_5~(sc)。短臂与绝对长度的比为0.38～0.48,属于“Kato”系统。除第5对染色体为“J”型外,其他染色体均为“V”型,其核型组成是: K_((2n))=22=20V 2J_5~(sc) 在第5对染色体长臂上存在次缢痕,而另外几对是不稳定的。     

关于轴心钢压杆腹板宽厚比规定的探讨

本文为编制交通部《船闸设计规范第四篇闸门及阀门》的需要,对我国现行规范(TJ_(17-74))所列轴心钢压杆腹板宽厚比公式的问题进行了剖析,分别按弹塑性阶段及弹性阶段,导出了严密的新公式,并与世界各国规范所列轴心钢压杆腹板宽厚比规定进行了对比分析。     

用弹性支承连续梁法求桥跨结构横向分布系数之研究(Ⅰ)

《用弹性支承连续梁法求桥跨结构横向分布系数之研究》一文曾为《公路技术资料》(3)所刊用,现经作者又作了增订补充。     

埋地长输管道水平弯头升温载荷下的计算问题

本文用“埋地长输管道热胀内力近似分析”一文所提出的弹性抗弯铰模型,应用纵横弯曲弹性地基梁理论,分析了两臂不对称埋地长输管道水平弯头的热胀内力和位移。并对两臂对称埋地水平弯头及锚固墩的过渡段长度进行了讨论。文中还通过算例说明了有关的计算过程。     

关于“埋地长输管道水平弯头升温载荷下的计算问题”的商榷(一)

《油气储运》1987年第2期发表了梁政、袁祥忠两同志的“埋地长输管道水平弯头升温载荷下的计算问题”一文,该文应用弹性地基梁理论来分析水平弯头的有关问题,给在埋地弯头的设计计算中提供了又一种方法。现就文中的两个问题与作者商榷。 1.关于弯头点热胀位移的几何关系 文中原图4(见图1)给出的几何关系采用了参考文献[2]推算的几何位移关系式     

桩内力及变形计算

东北林学院学报1978年第二期曾刊出笔者“弹性桩的内力及变形计算源程序”一文,本文是该文的继续。“弹性桩的内力及变形计算源程序”一文概要地介绍了用有限单元法分析弹性桩内力及变形的基本思想。利用该程序可以求出,当桩顶为自由时,在一组外荷载作用下,桩身的内力及变形。由于该程序是采用直接输入外荷载来求解位     

玉米叶形系数的测定

叶片是玉米的主要同化器管,是制造有机物质的工厂。单位面积上有机物质制造的多少,光能利用的高低,与其叶面积大小有直接关系。因此,叶面积的计算是玉米生产和科研工作中一个重要的计量指标。其叶片面积计算公式为:S=KLB其中S为叶片面积,K为叶形系数,L为叶片长度,B为叶片最大宽度。玉米叶片的长度和最大宽度可以直接测定。因此,叶片面积计算的关健在于正确地确定K值。据国外资料得,叶片面积计算中K值取0.75,我国以往一般用0.70,近年也有用0.75的,计算比较混乱。为了统一玉米叶片面积的计量工作,验证叶形系数的准确性和可靠性,     

抗滑桩内力计算悬臂桩法的改进

对抗滑桩内力计算之悬臂桩法作了适当改进：建立了滑动面上下统一的坐标系;将桩在滑动面以上部分视为弹性定向铰支的悬臂梁,以使滑动面上下位移符合连续性的实际情况;桩在滑动面以下部分视为“Winkler”弹性地基梁,采用地基系数“m”法计算桩身内力,推导了有限差分计算公式;编制了全桩内力计算程序,可适用于滑坡推力和桩前滑体杭力分布的多种形式以及抗滑桩为刚性桩和弹性桩的情况,同时可得到理想的可视化计算结果．以算例进行了比较验证,并介绍了工程应用实例．与传统方法相比,有效地提高了抗滑桩内力分析效率和计算精度．     

水力自动翻转闸门的试验研究

概述水力自动翻转闸门是我国五十年代末、六十年代初,在交通及水利部门发展起来的一种新型闸门型式。它利用水力实现闸门的自动启闭,具有结构简单,工程造价低,施工、运行、管理方便等优点,特别适于山区水位暴涨暴落的河流,因此得到迅速推广和发展。目前,已有单轴、双轴、多轴长支臂等多种型式,如图1、图2、图3所示。     

油用亚麻染色体核型分析

采用压片法对两个油用亚麻品种进行染色体核型分析研究.结果表明,两个油用亚麻都为二倍体,其中红胡麻有16对染色体,其核型公式为2n =2x =32=16m+ 16T,核型类型为“2B”,染色体臂指数NF值=48,核不对称系数As·K=70.56％;张亚2号有15对染色体,其核型公式为2n=2x=30=24m+ 6sm,核型类型为“2B”,染色体臂指数NF值=60,核不对称系数As·K=56.33％.     

甲骨文农业资料选集考辨(八)

五、收藏 291.一期,选自《合集》9602正辛卯卜,宾,贞黍萑(获)。这里的“萑”,旧多释为藿或观;也有释为风的。萑,原来是一种鸟,《说文》云…“鸱属……有毛角。所鸣,其民有祸(旤),读若和”。郭沫若因而认为卜辞之萑假为祸,“年萑”,“黍萑”都有不吉之意(《卜辞通纂》447片释文),陈梦家也据《说文》释为萑,又引《说文》:“蒦,规蒦商也,从又持灌,”“获,刈谷也,从禾蒦声”故得出:“卜辞     

关于“挑流鼻坎反弧半径的拟定”

对于中高水头溢流建筑物,挑流消能得到广泛的应用,因而对影响挑流的各因素与挑流运动状态及消能效果之间相互制约关系的研究正日益深入。水利学报1982年第11期上发表的“挑流鼻坎反弧半径的拟定”(以下简称“拟定”)一文,就是企图从理论上分析挑流鼻坎反弧半径与挑射距离之间的最优关系。但是由于该文在建立基本方程式方面的疏忽及数学推导上的错误,不仅使该文失去了它的理论意义,而且可能给人们带来概念上的混淆,本文首先对“拟定”一文进行讨论,给出在反弧段沿径向压强分布方程式的正确推导,然后在分析实际资料的基础上,提出了计算反弧半径的既简单又较为接近实际工程的计算公式。