盐分对UASB处理吡虫啉有机废水的影响

[目的]探究吡虫啉有机废水的厌氧技术可行性。[方法]在20～25℃条件下利用5L自制的UASB反应器处理吡虫啉高盐有机废水,当吡虫啉有机废水COD浓度为4000—5000mg／L、容积负荷为4～5kgCOD／（m^3·d）时逐步提高吡虫啉废水中NaCl浓度,研究盐分对UASB处理吡虫啉有机废水的影响。[结果]当Cl^-浓度从2000mg／L增加到6000mg／L时,COD去除率从大于90％降到50％左右;当Cl^-浓度进一步提高到6500mg／L时,COD去除率急剧下降到20％以下。[结论]厌氧茵对吡虫啉有机废水盐分的耐受性具有一定程度。     

内循环厌氧反应器处理果汁废水的启动试验研究

[目的]为果汁废水的有效处理提供参考。[方法]采用内循环（IC）厌氧反应器处理苹果汁废水,研究反应器的启动过程及其对废水的处理效果。[结果]启动第1 d容器内有少量沼气产生,第4 d COD去除率达77.72%;增加进水COD浓度至3 500 mg/L时,容器的容积负荷提高到7 kg COD/（m3.d）。在逐渐提高容积负荷的情况下,随着反应器的运行,污泥床区逐渐充满沉降性能良好的颗粒污泥,其中反应器底部颗粒污泥的粒径多为2~3 mm,且污泥床区下部颗粒污泥的粒径大于上部颗粒污泥;当进水COD浓度为7 000 mg/L左右,水力停留时间（HRT）保持12 h不变,容积负荷为14.15 kg COD/（m3.d）时,COD去除率保持在90%以上,出水挥发酸（VFA）稳定在4 mmol/L以下。[结论]IC厌氧反应器对果汁废水具有高效稳定的处理效果。     

ABR处理垃圾渗滤液及其颗粒污泥的研究

利用ABR-HBR工艺对广州大田山垃圾渗滤液生物处理系统进行改造。结果表明,ABR可有效提高垃圾渗滤液的可降解性,进水BOD5/COD为0.1时,出水BOD5/COD值提高到0.3左右。通过控制回流比在ABR中实现良好的厌氧氨氧化功能,当进水氨氮浓度为427-543 mg/L时,出水氨氮浓度降至315-443 mg/L,氨氮的去除率达25%;利用探针对ABR厌氧污泥进行原位杂交,结果显示,ABR厌氧污泥中有大量氨氧化细菌。工程运行240 d后,在ABR中观察到厌氧颗粒污泥,颗粒污泥的产甲烷活性较同格中絮状污泥提高82.2%。ABR各格中颗粒污泥的粒径大小存在差异,中间格中的颗粒污泥粒径较大,平均为1.20 mm,两端格中颗粒污泥的粒径平均为1.02 mm。     

常温厌氧处理真丝印染废水的技术研究

采用复合式厌氧反应器常温处理低浓度真丝印染废水,在进水COD约为300 mg/L,色度400倍,有机负荷分别小于1.0kgCOD/(m3·d)和1.5kgCOD/(m3·d),水力停留时间(HRT)分别在10.8h和5.5 h的条件下,出水COD分别＜100mg/L和＜150 mg/L,出水色度分别＜50和＜80,均达到国家规定的一、二级污水排放标准.工艺技术经济分析表明采用复合式厌氧反应器常温处理低浓度印染废水是可行的.     

UASB-絮凝-SBR处理烟草废水

为提高处理烟草生产中排放废水的效果,采用UASB(上流式厌氧污泥床)-絮凝-SBR(序批式反应器)工艺处理烟草废水.结果表明:UASB反应器运行稳定时在进水化学需氧量(COD)为18 500 mg/L,容积负荷18.5 kg/(m3·d)时,出水COD为2200 mg/L,COD去除率达88％,出水挥发性脂肪酸(VFA)为3 mmol/L左右,产气量26 L/d左右.按1 L UASB反应器厌氧出水中投放125 mg FeC13和25 mg PAM,出水COD由2 200 mg/L降至1 093 mg/L,去除率为50.3％;SBR反应器处理经絮凝后的UASB反应器厌氧出水上清液,当反应器负荷为1.3 kg/(m3·d)时,出水COD在200 mg/L以下,去除率稳定在80％左右,出水达到GB8978-1996《污水综合排放标准》的二级排放标准.     

UASB-SBR工艺处理啤酒酵母废水

分析了上流式厌氧污泥床(UASB)-序批式反应器(SBR)组合工艺处理啤酒酵母废水的效果.结果表明:采用UASB反应器处理啤酒酵母废水,在容积负荷为11.2 kg/(m3·d)时,化学需氧量(COD)去除率稳定在85％左右,出水挥发性指肪酸(VFA)稳定在5 mmol/L以下,系统产气率约0.47 m3/kg COD,反应器运行稳定;采用SBR反应器处理啤酒酵母废水厌氧出水,在容积负荷为1.296 kg/(m3·d)时,COD去除率稳定在80％左右.经两级生物处理后的出水COD浓度在300 mg/L以下,达到预期处理效果.     

UASB反应器处理马铃薯加工废水的研究

利用上流式厌氧污泥床UASB反应器在中温条件下处理高浓度马铃薯加工废水。结果表明,当UASB反应器进水CODcr为30 000mg/L时,容积负荷可达到30 kg/（m3.d）,水力停留时间24 h,COD去除率可以达到85%以上,出水COD小于4 500 mg/L。     

IC厌氧反应器处理蔬菜垃圾的试验研究

[目的]探索处理蔬菜垃圾的厌氧发酵新方法.[方法]通过IC厌氧反应器处理白菜叶子榨汁废水,测定进出水COD、pH等指标以及反应器的产沼气效率.[结果] IC反应器稳定运行后,COD去除率达到85％左右,负荷可以达到15.9 kg COD/（m3·d）,其中每kgCOD可以产生约0.5 m3的沼气.[结论]IC厌氧反应器处理蔬菜垃圾产生了能源,有效解决了蔬菜垃圾的处理,同时简化了处理设施.     

外循环UASB处理太湖富藻水运行特性研究

针对太湖富藻水高有机物浓度特点,研究外循环升流式厌氧污泥床（UASB）反应器处理太湖富藻水的效能和运行效果.研究表明,以城市污水处理厂活性污泥为种泥,自然腐熟5~7 d左右的太湖富藻水为原水,进水COD为1 050~2 000 mg/L,水力停留时间（HRT）为 5 d ,(32±1) ℃温度等条件下,可以在32 d内成功启动外循环UASB反应器并达到初步稳定运行.通过降低HRT,分阶段提高COD质量浓度的方法,逐步将外循环UASB处理太湖富藻水的有机负荷提高到3 kg COD/(m3·d),其COD去除率可以稳定在75%左右,产气率为0.75 L/（L·d）,外循环UASB对太湖富藻水具有良好的处理效果.通过电镜观测,发现稳定运行期形成颗粒污泥,且污泥内生物相丰富,分别为丝状菌、杆状菌和球状菌等多种微生物共营生长.     

糖蜜酒精废水中镁离子对厌氧处理效果的影响

[目的]研究糖蜜酒精废水中镁离子（Mg^2＋）对厌氧处理该废水的处理效果的影响。[方法]通过逐步投加六水氯化镁（MgCl2.6H2O）,研究Mg^2＋浓度对出水COD去除率、Mg^2＋去除率以及pH值、VFA的影响,并通过厌氧活性污泥的驯化试验证明Mg^2＋对产甲烷菌的毒性类型。[结果]试验结果证明了在进水COD浓度为4000mg/L,废水体积和污泥体积分别为400和80ml时,Mg^2＋的最佳浓度为117～177mg/L。在pH=7.0,温度为35℃的前提下,80ml污泥对c（Mg^2＋）=354mg/L的含镁废水能达到最大吸收率73%。[结论]证实了Mg^2＋在厌氧降解过程中起到消化酶的作用,Mg^2＋浓度对糖蜜酒精废水厌氧处理效果存在低促高抑的规律。     

ABR反应器处理山梨酸废水的启动试验

[目的]寻找经济、有效的山梨酸废水的处理工艺。[方法]采用ABR高效厌氧反应器,进行山梨酸生产废水的启动试验。[结果]在35℃条件下,经历190d,成功地完成对ABR反应器的启动。进水COD容积负荷由0.26kg/（m3.d）增加到2.16kg/（m3.d）,COD去除率达到93%,挥发性脂肪酸（VFA）和pH值也达到要求。在ABR反应器中形成大量性能良好的颗粒污泥,其尺度介于2～5mm。电镜分析表明,不同隔室内呈现种群配合良好的厌氧微生物分布,且各隔室中的颗粒污泥形状各异,表面凸凹不平,存在气孔。第1隔室存在大量优势发酵细菌,沿水流方向颗粒污泥中的微生物逐渐向产甲烷细菌菌群过渡。[结论]好氧处理前先采用厌氧法进行处理,可以完成ABR反应器处理山梨酸生产废水的启动。     

低温下ABR对含硝基苯废水冲击的适应性研究

在低温条件下采用厌氧折流板反应器(ABR)对污水进行酸化预处理,当系统受到含硝基苯废水的冲击时,微生物INT脱氢酶活性(INT-DHA)和出水COD变化可以表征系统的恢复进程。试验结果表明:在水温为5~10℃、水力停留时间(HRT)为3 h条件下,连续3 d同时向单侧和分区进水ABR中投加含硝基苯(0.48 mg/L)的污水,表现为酸化菌INT-DHA以及反应器COD去除率同步下降。历经3周后,两反应器的性能基本恢复正常。表明低温条件下,硝基苯对酸化菌活性以及系统的性能产生不利影响,ABR反应器具有一定的抗短期硝基苯冲击能力,分区进水ABR的性能更优。     

IC厌氧反应器处理乳酸废水系统酸化后系统恢复的研究

[目的]为IC厌氧反应器的推广应用奠定理论基础。[方法]IC厌氧反应器酸化后,通过调整运行控制参数对系统进行恢复,对从开始恢复到系统运行稳定这一期间系统的运行数据进行分析。[结果]酸化后系统的特征为：酸化系统出水的pH值下降至3.0-4.0,正常系统出水的pH值为6.0-7.0;酸化系统出水的COD上升至2 000-3 000 mg/L,正常系统出水的COD为1 000-1 500 mg/L,酸化系统的COD去除率由正常系统的75%下降至45%;酸化系统出水的挥发性有机酸（VFA）浓度超出正常系统VFA值的10倍,酸化系统出水的VFA浓度从正常系统的3.0 mmol/L上升至35 mmol/L。调整运行参数28 d后,系统的COD去除率基本恢复,出水VFA浓度也由25 mmol/L恢复至3.0 mmol/L左右。[结论]通过分析系统酸化的原因,经工艺调整可以在很短的时间内恢复酸化IC厌氧反应器的活性。     

上流式厌氧污泥床(UASB)处理皂素废水的研究

采用上流式厌氧污泥床(UASB)进行了常温条件下皂素废水的处理研究。结果表明,UASB处理工艺以消化污泥为接种污泥,进水化学需氧量(COD)浓度为4000～6000mg/L,有机负荷为13～25kg/(m3·d),水力停留时间(HRT)为5～7h时,COD去除率可达到70%以上,同时最大产气率为0.34m3/kg,甲烷含量为60%左右,取得了较好的试验效果。     

A/O活性污泥法中污泥微膨胀试验研究(英文)

[目的]利用污泥微膨胀的特性来净化水质、节约能源。[方法]分别从低负荷(0.25 kgCOD/(kgMLSS·d))和中高负荷(0.55kgCOD/(kgMLSS·d))两个点出发,改变A/O系统好氧池中的溶解氧浓度,来考察溶解氧对污泥膨胀的影响。[结果]在A/O活性污泥系统中,当污泥负荷为0.25 kgCOD/(kgMLSS·d)、DO=1.5 mg/L时,污泥指数在250左右,污泥负荷为0.55 kgCOD/(kgMLSS·d)、DO=1.5 mg/L时,污泥指数接近300,系统发生了微膨胀现象。污泥微膨胀时系统对COD、SS、氮、磷等的去除率依然较高。[结论]在低溶解氧条件下可以提高氧转移速率,减少曝气量,具有节能的效果。     

IC厌氧处理柠檬酸废水产沼气的优化

为了提高柠檬酸工业废水IC厌氧处理过程中沼气的产率,在之前研究的基础上,以预酸化时间、厌氧水力停留时间以及厌氧进水化学需氧量(COD)浓度为因子,采用Box-Behnke设计3因素3水平中心组合试验,响应面法优化沼气产率。优化得到的最佳工艺条件为预酸化时间5.3 h、厌氧水力停留时间4.4 h、厌氧进水COD浓度3 150 mg/L,在此条件下,所得沼气产率为0.487 L/g(COD)。     

A/O工艺处理猪场厌氧发酵液研究（摘要）

[目的]提供一种快速、稳定、高效的猪场废水处理技术。[方法]通过厌氧/好氧（A/O）反应器处理猪场厌氧发酵液试验,研究了A/O处理猪场厌氧发酵液的启动过程。启动分两个阶段：第一阶段,厌氧（A）、好氧（O）段各自独立培养优势菌群。A/O反应器采用分别启动的方式在各自阶段性反应器中培养优势污泥,即O段好氧反应器先进水,O段运行方式为：曝气6 h,静沉1 h,闲置1 h,DO为0.15 mg/L左右。温度控制在（32±2）℃。出水再补充一定量葡萄糖后加入A段缺氧反应器。A段运行方式为：搅拌2 h,静沉1 h,闲置1 h,DO为3.00 mg/L左右;进水采用稀释15倍后的发酵液,当COD去除率达到80%并稳定运行14 d后,反应器中加入稀释倍数减少1倍的发酵液,直到COD和NH_4~＋-N的去除率稳定在80%时认为此阶段完成。第二阶段,A、O联合启动,逐步提高进水负荷,继续对微生物培养与驯化。当进水的COD和NH_4~＋-N去除率保持在80%以上时,将两个阶段性反应器并二沉池连接起来,设定内循环回流比和污泥回流比为2：1,停留时间为12 h,曝气量为0.50 m~3/h。溶解氧浓度为3～4 mg/L。将发酵液按一定比例稀释后加入反应器,直到全部进水为发酵液,此阶段历时32 d结束。试验过程中需要分析的项目及方法：COD,快速密闭催化消解法;NH_4~＋-N浓度,纳氏试剂分光光度法;NO_3~--N浓度,紫外分光光度法;总氮（TN）,过硫酸钾氧化紫外分光光度法;DO,DO测定仪测量;pH值,便携式pH计测量;温度,水银温度计测量。[结果]当温度为（32±2）℃,回流混合液比和回流污泥比分别为2和1,O段曝气量为0.5 m~3/h时,通过50 d的实际运行,COD、NH_4~＋-N的去除率分别达到89.87%和89.31%,表明反应器启动过程完成。[结论]可为猪场厌氧发酵液无害化技术提供一定的科学依据和借鉴。     

厌氧颗粒污泥膨胀床处理酵母废水及微生物相研究

研究了厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)反应器处理高浓度酵母废水的启动规律及微生物相.研究表明:在上升流速为6 m/h,温度控制在30℃,进水CODcr和FeCl2分别为20 g/L和500 mg/L的条件下,反应器COD容积负荷可达15.9 kg/(m3.d)左右,容积产气率稳定在5.2～5.5 L/(L.d)以上,COD去除率为65%～69%,容积负荷与产气率呈显著线性关系.当负荷超过15.9 kg/(m3d.)时,反应器中的挥发性脂肪酸(VFA)浓度达到了1.26 g/L,最大产甲烷活性只有0.24 g/(g.d),对产甲烷菌活性产生了明显的抑制作用.颗粒污泥微生态系统的结构和功能较稳定,球菌和短杆菌成片地聚集生长.     

水体污染指示微生物的初步研究

[目的]建立水体污染敏感微生物的指示机制。[方法]在太湖湖心处各监测点采取水样,通过培养基培养试验选出代表水样和适宜的指示微生物。[结果]菌株B在各水样中的百分比不小于50%,其数量随COD浓度的增加先增加后减少。当水样的COD浓度为15 mg/L时,菌株B的菌落数为6×103个/ml;当水样的COD浓度为40 mg/L时,其菌落数为1×104个/ml;当COD浓度从40 mg/L增至100 mg/L时,菌落数平稳地从1×104个/ml增至4×104个/ml;当COD浓度不小于100 mg/L时,菌落数的增幅骤然提高;当COD浓度为140 mg/L时,菌落数增至1.5×105个/ml。菌种B属于革兰氏阴性短杆菌,其最高可生长温度高于37℃,最低可生长温度范围为10~17℃,最适生长温度为30℃左右,适宜pH范围为5.0~9.0,最适pH为8.0。[结论]菌种B对水体有机污染程度有很好的预警指示作用。     

升流式厌氧污泥床工艺处理木薯酒精废水研究

[目的]为科学利用木薯酒精提供参考。[方法]采用升流式厌氧污泥床（UASB）工艺处理木薯酒精废水,对污泥驯化阶段挥发性脂肪酸（VFA）和碱度（ALK）的变化进行研究。[结果]整个驯化阶段,出水pH值在7．0～7．3,VFA随着进样负荷的增大而增大,从开始的162mg/L上升到780mg／L。虽然VFA浓度增加,但UASB反应体系并没有出现酸化,主要是反应体系的ALK也随着变化,有较高的ALK,其值从915mg／L升高到6157mg／L,并且VFA／ALK的值维持在0．1～0．3,同时COD的去除率也稳定在90％左右。说明VFA、ALK的值虽然变化,但只要其使系统的pH值稳定,整个UASB厌氧处理系统能较好地运行。[结论]升流式厌氧污泥床工艺可用于处理木薯酒精废水。