IC厌氧反应器的污泥颗粒化研究

[目的]研究IC反应器的污泥颗粒化规律化。[方法]研究了容积负荷、酸化率、选择压、无机离子、停留时间、pH值、碱度、挥发性脂肪酸（VFA）对污泥颗粒化过程的影响。[结果]试验用普通厌氧消化污泥启动,通过不断增加反应器的容积负荷,缩小停留时间,经122d运行,形成粒径为0.5～1.5mm的形状不规则颗粒污泥,反应器容积负荷达到14kgCOD/m3.d,产气量78L/d,COD去除率达85%以上。[结论]较高的有机负荷及其产生的较高的水力剪切力和Ca2＋有利于形成密实的颗粒污泥;工艺流程中的酸化池和循环罐有利于形成甲烷活性强的颗粒污泥。     

IC厌氧反应器处理乳酸废水系统酸化后系统恢复的研究

[目的]为IC厌氧反应器的推广应用奠定理论基础。[方法]IC厌氧反应器酸化后,通过调整运行控制参数对系统进行恢复,对从开始恢复到系统运行稳定这一期间系统的运行数据进行分析。[结果]酸化后系统的特征为：酸化系统出水的pH值下降至3.0-4.0,正常系统出水的pH值为6.0-7.0;酸化系统出水的COD上升至2 000-3 000 mg/L,正常系统出水的COD为1 000-1 500 mg/L,酸化系统的COD去除率由正常系统的75%下降至45%;酸化系统出水的挥发性有机酸（VFA）浓度超出正常系统VFA值的10倍,酸化系统出水的VFA浓度从正常系统的3.0 mmol/L上升至35 mmol/L。调整运行参数28 d后,系统的COD去除率基本恢复,出水VFA浓度也由25 mmol/L恢复至3.0 mmol/L左右。[结论]通过分析系统酸化的原因,经工艺调整可以在很短的时间内恢复酸化IC厌氧反应器的活性。     

IC反应器处理啤酒废水的启动试验研究

在（35±1）℃温度条件下,对内循环厌氧反应器（IC反应器）处理啤酒废水的启动特性进行了研究。结果表明,IC反应器经过56d启动成功,其容积负荷达到18.3kg/（m3.d）,水力停留时间为3.2h,去除率能稳定在80%以上;随着反应器的运行,反应器内形成了大量的沉降性能良好的颗粒污泥,粒径〉0.5mm的污泥约占87%,颗粒污泥平均沉降速度达69.92m/h。     

内循环厌氧反应器处理果汁废水的启动试验研究

[目的]为果汁废水的有效处理提供参考。[方法]采用内循环（IC）厌氧反应器处理苹果汁废水,研究反应器的启动过程及其对废水的处理效果。[结果]启动第1 d容器内有少量沼气产生,第4 d COD去除率达77.72%;增加进水COD浓度至3 500 mg/L时,容器的容积负荷提高到7 kg COD/（m3.d）。在逐渐提高容积负荷的情况下,随着反应器的运行,污泥床区逐渐充满沉降性能良好的颗粒污泥,其中反应器底部颗粒污泥的粒径多为2~3 mm,且污泥床区下部颗粒污泥的粒径大于上部颗粒污泥;当进水COD浓度为7 000 mg/L左右,水力停留时间（HRT）保持12 h不变,容积负荷为14.15 kg COD/（m3.d）时,COD去除率保持在90%以上,出水挥发酸（VFA）稳定在4 mmol/L以下。[结论]IC厌氧反应器对果汁废水具有高效稳定的处理效果。     

IC反应器颗粒污泥培养试验研究

[目的]探讨IC反应器中污泥颗粒化的最佳条件。[方法]以处理人工配制葡萄糖废水为例,研究IC反应器中颗粒污泥的快速培养及其影响因素,探讨污泥颗粒化的最佳条件。[结果]污泥经过反应器外静态培养、反应器内动态培养,在一个培养周期内出现颗粒污泥,颗粒污泥粒径为1.0～1.5 mm。IC反应器的进水COD浓度为5 000 mg/L,上升流速为0.9 m/h,pH稳定在7左右,培养过程中加入辅助物质(絮凝剂和活性炭),并以成熟的颗粒污泥进行接种,均可以加快污泥颗粒化进程。[结论]该研究为IC反应器的快速启动提供参考。     

IC反应器处理垃圾渗滤液的特性研究

利用IC反应器处理垃圾渗滤液,试验在判断渗滤液C/N性能的基础上逐步提升进水有机负荷,使进水负荷在反应器启动末期达到垃圾渗滤液原水水质的要求,随着颗粒污泥的形成,反应器出水C/N比由0.62提高到1.70,CODCr去除率达到56.8%,氨氮去除率达到12.5%。反应器对垃圾渗滤液的去除率较低,建议实际工程中后续深度处理工艺。     

IC反应器处理猪粪废水的启动特性研究

采用IC反应器,研究了该反应器处理猪粪废水启动特性以及处理效果。结果表明,在逐渐加大进水流量和COD浓度来提高有机负荷的情况下,随着反应器的运行,反应器污泥床区逐渐充满沉降性能良好的颗粒污泥,到启动完成时经历了60d左右的时间;启动完成后污泥床区中粒径大于1mm的颗粒污泥量约占81.3%,且污泥床区下部的颗粒污泥粒径均大于上部的颗粒污泥粒径;在进水有机负荷率达到20.6kgCOD·m-3·d-1,HRT不低于12h时,COD去除率保持在90%以上;同时,反应器对N、P也有一定的去除效果,T-N和T-P去除率约为20.8%和34.6%。     

生物反应器填埋场处理生活垃圾的研究进展

介绍了生物反应器填埋场的结构特点及其对渗滤液和微生物生态的影响,并概述了国内外有关生物反应器填埋场处理生活垃圾研究的主要类型和发展趋势.     

餐饮垃圾单级间歇式厌氧消化制沼气试验研究

进行了餐饮垃圾(去油)单级间歇式中温厌氧消化处理试验,试验分为两个阶段,第一阶段试验原料的总固体舍量(TS)及水力停留时间(HRT)分别为4.67%和51 d,挥发性固体(VS)占总固体含量(TS)的80%,污泥接种量为50%.结果表明,餐饮垃圾(去油)中每千克挥发性固体(VS)产沼气797.48L,其中甲烷含量在50%以上,水力停留时间(HRT)以35 d为宜.第二阶段研究了pH值调节、总固体含量(TS)对产气量的影响.结果显示,对消化液进行pH值调节能够减小酸化对产甲烷菌产生的抑制,提高产沼气速率,但是调节pH值后产气量一直不高;污泥接种量为50%的条件下,总固体含量(TS)为20%时产气量最大.     

生物巢式厌氧反应器处理奶牛养殖场废水效果试验

应用一种新型高效生物巢式厌氧反应器对奶牛养殖场废水进行处理,研究了该反应器的处理效果。结果表明：该厌氧反应器处理奶牛养殖场废水速度快,效率高,在水力停留时间（HRT）为15 h时,化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）和总固体悬浮物（TSS）的平均去除率分别为78.7%7、9.9%和88.8%。     

生物有机垃圾厌氧消化制取甲烷的研究

[目的]倡导垃圾分类的新理念。[方法]在37℃条件下对沈阳市源分类后城市生物有机垃圾进行为期50 d批消化处理试验。[结果]结果表明:沈阳市皇姑区和东陵区示范小区城市生物有机垃圾厌氧消化沼气实验室产量为0.799和0.803 m3/kg VS,沼气中甲烷浓度分别为52.84 vol%和53.17 vol%,4个示范小区厌氧生物降解率分别为82.52%、73.76%5、9.53%及64.41%;消化过程中,pH值的调节方式对沼气的产量及厌氧最终生物降解率无显著影响,对沼气的产气时间有影响。一次大量投料可缩短pH值调节时间,提高产气效率;沈阳市示范小区城市生物有机垃圾产气量(G)关于TS(T)、VS(V)的一元线性回归关系为:G=2.33+0.29T和G=0.89+0.65V,相关系数分别为0.980 3和0.907 5。[结论]该研究为生物有机垃圾厌氧消化制取甲烷的进一步研究提供了依据。     

盐分对UASB处理吡虫啉有机废水的影响

[目的]探究吡虫啉有机废水的厌氧技术可行性。[方法]在20～25℃条件下利用5L自制的UASB反应器处理吡虫啉高盐有机废水,当吡虫啉有机废水COD浓度为4000—5000mg／L、容积负荷为4～5kgCOD／（m^3·d）时逐步提高吡虫啉废水中NaCl浓度,研究盐分对UASB处理吡虫啉有机废水的影响。[结果]当Cl^-浓度从2000mg／L增加到6000mg／L时,COD去除率从大于90％降到50％左右;当Cl^-浓度进一步提高到6500mg／L时,COD去除率急剧下降到20％以下。[结论]厌氧茵对吡虫啉有机废水盐分的耐受性具有一定程度。     

A／O工艺处理猪场厌氧发酵液研究

［目的］提供一种快速、稳定、高效的猪场废水处理技术。［方法］通过厌氧/好氧（A/O）反应器处理猪场厌氧发酵液试验,研究了A/O处理猪场厌氧发酵液的启动过程。启动分2个阶段：第一阶段,厌氧（A）、好氧（O）段各自独立培养优势菌群;第二阶段,A、O联合启动,逐步提高进水负荷,继续对微生物培养与驯化,最终完成启动过程。［结果］当温度为32±2 ℃,回流混合液比和回流污泥比分别为2和1,O段曝气量为0.5 m3/h时,通过50 d的实际运行,COD、NH4＋ N的去除率分别达到89.87%和89.31%,表明反应器启动过程完成。［结论］可为猪场厌氧发酵液无害化技术提供一定的科学依据和借鉴。     

A/O工艺处理猪场厌氧发酵液研究（摘要）

[目的]提供一种快速、稳定、高效的猪场废水处理技术。[方法]通过厌氧/好氧（A/O）反应器处理猪场厌氧发酵液试验,研究了A/O处理猪场厌氧发酵液的启动过程。启动分两个阶段：第一阶段,厌氧（A）、好氧（O）段各自独立培养优势菌群。A/O反应器采用分别启动的方式在各自阶段性反应器中培养优势污泥,即O段好氧反应器先进水,O段运行方式为：曝气6 h,静沉1 h,闲置1 h,DO为0.15 mg/L左右。温度控制在（32±2）℃。出水再补充一定量葡萄糖后加入A段缺氧反应器。A段运行方式为：搅拌2 h,静沉1 h,闲置1 h,DO为3.00 mg/L左右;进水采用稀释15倍后的发酵液,当COD去除率达到80%并稳定运行14 d后,反应器中加入稀释倍数减少1倍的发酵液,直到COD和NH_4~＋-N的去除率稳定在80%时认为此阶段完成。第二阶段,A、O联合启动,逐步提高进水负荷,继续对微生物培养与驯化。当进水的COD和NH_4~＋-N去除率保持在80%以上时,将两个阶段性反应器并二沉池连接起来,设定内循环回流比和污泥回流比为2：1,停留时间为12 h,曝气量为0.50 m~3/h。溶解氧浓度为3～4 mg/L。将发酵液按一定比例稀释后加入反应器,直到全部进水为发酵液,此阶段历时32 d结束。试验过程中需要分析的项目及方法：COD,快速密闭催化消解法;NH_4~＋-N浓度,纳氏试剂分光光度法;NO_3~--N浓度,紫外分光光度法;总氮（TN）,过硫酸钾氧化紫外分光光度法;DO,DO测定仪测量;pH值,便携式pH计测量;温度,水银温度计测量。[结果]当温度为（32±2）℃,回流混合液比和回流污泥比分别为2和1,O段曝气量为0.5 m~3/h时,通过50 d的实际运行,COD、NH_4~＋-N的去除率分别达到89.87%和89.31%,表明反应器启动过程完成。[结论]可为猪场厌氧发酵液无害化技术提供一定的科学依据和借鉴。     

厌氧反应器处理高浓度禽畜粪便过程中沼液成肥规律研究

固定床厌氧反应器(anaerobic pecked-bed reactor)有效容积为20 L,以猪粪尿为处理对象,整个厌氧发酵过程持续55 d,按照进水COD_(Cr)浓度和水力停留时间将整个实验划分为10个阶段,监测了每一个阶段中厌氧发酵料液内的营养指标变化.结果表明:在控制环境温度的情况下,料液pH有变化,但整体变化不大;从发酵初期到后期阶段,随着进水COD_(Cr)浓度的增加,料液内各项物质营养增加.经处理后的沼肥可用作农业有机肥料施用,肥效在处理的第35天,即进水COD_(Cr)为40 000 mg/L时的发酵料液利用效果最佳.