“零保温”淬火工艺对45#钢表面硬度的影响研究

在780℃至920℃温度范围内对45#钢进行“零保温”淬火,并测量其表面硬度;再以500℃至650℃不同温度进行高温回火,并测量其表面硬度。就硬度性能方面对比传统淬火工艺后材料的表面硬度,研究“零保温”淬火对45#钢表面硬度的影响,分析“零保温”淬火工艺替代传统淬火工艺的可能性,并提出了合理的工艺路线。     

齿轮等温正火工艺的研究应用

在常规正火处理中,因各种因素使得齿轮毛坯的金相组织、应力和硬度的较大差别,导致切削加工性能恶化和渗氮淬火热处理变形量大,降低了齿轮成品精度等级.而等温正火较普通正火使零件能够获得均匀一致的显微组织和硬度.我们在研究应用等温正火工艺过程中,针对锻态齿轮毛坯零件种类繁多、材料品种多的现状,探索了相应的工艺方法,稳定地获得了均匀细小等轴状的珠光体＋铁素体的金相组织,大幅度降低了齿轮渗氮淬火热处理的变形量;稳定地获得了HB160-190的齿轮毛坯硬度范围,使后续加工性能得到了显著改善.     

热处理温度对20SiMn2MoVA钢组织和性能的影响

通过金相组织、冲击和拉伸试验,研究了热处理淬火和回火温度对20SiMn2MoVA钢组织与力学性能的影响。结果表明,在试验温度范围,20SiMn2MoVA钢的抗拉强度随着淬火加热温度的升高呈下降趋势,低温冲击吸收能量则随着淬火加热温度的升高呈升高趋势。920℃淬火后不同温度回火,随着回火温度的提高,材料的抗拉强度呈逐渐下降的趋势,低温冲击吸收能量呈先升高后降低的变化趋势,220℃回火后出现峰值。300℃以下回火的组织为回火马氏体+少量残余奥氏体;超过300℃回火,残余奥氏体开始发生分解,组织中有碳化物析出,400℃回火组织为回火托氏体。试验材料在920℃淬火220℃回火后,抗拉强度和低温冲击吸收能量分别为1 516 MPa和KV_235.6 J,具有较好的强韧性配合。     

等温淬火球墨铸铁的热处理及应用

探索了等温淬火球墨铸铁的生产工艺,分析了原料化学成分的选择,及铸造工艺中的熔炼、球化和孕育处理、浇注温度对制取球墨铸铁的影响;在获得基体组织合理的球墨铸铁的前提下,重点分析了热处理工艺中的奥氏体化温度、等温淬火温度和时间对ADI组织及性能的影响,通过实验及分析,确定了制取理想ADI的最佳热处理工艺。     

球状珠光体对钎尾用42CrMo组织性能影响规律研究

热处理工艺对钎尾用42CrMo的组织及性能的影响复杂多变,钎尾常用于矿山作业中,使用环境恶劣,承受载荷大,因此对钎尾的组织及性能要求非常高.本文针对42CrMo钎尾进行不同热处理工艺试验,通过改变热处理中保温时间和冷却方式,使42CrMo高强钢中球状珠光体组织发生差异性改变,探究不同热处理参数时球状珠光体组织的影响规律...     

45#钢“零保温”淬火对其强度和硬度的影响研究

在790℃至840℃温度范围内对45#钢进行“零保温”淬火,并测量其表面硬度：再以500℃至650℃不同温度进行高温回火,并测量其强度。通过常规淬火与“零保温”淬火后机械性能的对比发现。在合理的工艺路线下,强度、硬度等方面“零保温”淬火完全可以替代传统淬火工艺。     

中锰球墨铸铁热处理工艺的试验研究

中锰球墨铸铁的热处理工艺试验用淬火和中温回火工艺对锰球墨铸铁进行了3种不同的热处理，用MM200型磨损实验机研究了热处理后材料的耐磨粒磨损性能。结果表明，当对用中锰球墨铸铁铸造的旋耕刀进行900℃×40min保温后油淬、350℃×1h回火后，该旋耕刀具有很好的耐磨性能及抗冲击性能。     

热处理工艺在热挤压模具制造过程中的应用研究

【目的】探求合理的热处理工艺方法,解决热作模具钢冲击韧性差易开裂、热硬性低易塌陷以及高温时材料的耐磨性不高导致模具使用寿命明显降低等一系列的问题。【方法】笔者深入分析了3Cr2W8V的临界点、化学成分、力学性能及锻造、退火、淬火、回火等工艺性能,探究了3Cr2W8V高温淬火工艺、控制淬硬层淬火工艺、贝氏体等温淬火工艺等3Cr2W8V钢热处理新工艺,同时分析比较了3Cr2W8V钢热处理工艺优化方法。【结果】3Cr2W8V最优性能的获得条件为：快速预冷退火+1 060℃×20 min淬火+550℃×2 h二次回火,该工艺可以大大提高其强韧性,延长使用寿命,目前被广泛应用于锻模、热挤压模和压铸模等模具的制造中。【结论】合理的热处理工艺可以进一步挖掘3Cr2W8V的综合力学潜能,使得3Cr2W8V具有更广阔的应用前景。     

旋耕刀用65Mn钢表面渗铬工艺优化及其耐磨性研究

针对大耕深旋耕作业对旋耕刀提出的表硬心韧的要求,将表面渗铬处理引入旋耕刀制造中,以渗层厚度和表面硬度为评价指标,优化了旋耕刀用65Mn钢的渗铬工艺参数,考察了最优工艺参数下渗铬层的摩擦磨损性能,并与旋耕刀现有工艺(淬火+低温回火处理)进行了比较.研究表明:在一定实验条件下,65Mn钢表面渗铬处理的最优工艺为950℃ ×9h;经渗铬处理后,65 Mn钢表面形成厚度达14.7 μm、硬度达1 786.8 HV0.1的连续且致密的渗铬层,其耐磨性较65Mn钢淬火+低温回火处理提高了近1倍.     

链锯刀片的真空热处理

本文介绍了一种新型高效的伐木工具──链锯刀片的工作条件，选用的材料及对其性能的要求和真空热处理试验所取得的可喜成果。试验结果表明，采用真空热处理代替盐浴热处理对提高刀片的性能和镀铬层的质量具有显著的效果。本文详细地描述了已正式应用于生产的真空淬火工艺、真空回欠工艺以及热处理工艺对产品硬度、断裂抗力与显微组织的影响规律。     

有机合成淬火液在轧花锯片热处理中的应用

1引言新疆北方锯片厂生产的轧花、剥绒锯片所用的材料是55号钢，产品执行GB5674－85国家标准和Q／x团001－1997企业标准，其中热处理工艺规定，经调质处理后硬度为表面治氏硬度HIL45N23．3－32．7，标准规定平整度不大于0．50mm。锯片的硬度，平整度能否达到要求，关键在热处理。我厂使用的淬火设备为南京摄山电炉厂生产的带式传送电阻护，型号NS－90－】12，该设备性能良好，能有效保证锯片在淬火工序中的升温，保温温度和时间。开始我们采用上海某厂生产的合成淬火液淬火，效果较差，淬火后有许多锯片开裂，开裂率达4．87％。并因淬火…     

旋耕灭茬刀片65Mn材料的热处理参数的优化

对旋耕灭茬刀片的材料65Mn弹簧钢进行不同热处理参数下的热处理试验,得到65Mn材料在不同的淬火加热温度、不同的淬火加热时间、不同的回火温度条件下的硬度值,用曲面图描绘出各因素对材料硬度的影响关系。应用二次回归正交旋转组合设计的试验方法,建立热处理工艺参数与硬度的多元回归模型,确定材料具有最大硬度时的最优热处理工艺参数,通过曲面图分析了热处理工艺参数与材料硬度的关系,为土壤耕具的可靠性研究提供了试验基础。     

热处理工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢齿轮滚刀使用寿命的影响

比较了W6Mo5Cr4V2高速钢齿轮滚刀经3种不同的热处理工艺,即淬火560℃3次回火(HHH回火法)、淬火+380℃回火和2次560℃回火(MHH回火法)、淬火+深冷处理对使用寿命的影响.实验结果表明:MHH回火法及深冷处理工艺均可使齿轮滚刀寿命得到不同程度的提高.     

NiCrBSi合金的烧结工艺探索

文章采用NiCrBSi合金粉末,通过烧结法制备出NiCrBSi合金,运用金相显微镜、X射线衍射仪等微观分析方法分析NiCrBSi合金的组织形貌及相组成,并采用洛氏硬度计测量合金的硬度,研究了烧结温度、保温时间、预制块压制压力等工艺参数对NiCrBSi合金组织和性能的影响,探索了NiCrBSi合金的最佳烧结工艺。结果表明:NiCrBSi合金粉末的最佳烧结工艺为烧结温度1000℃、预制块压制压力15MPa、保温时间20min。     

9SiCr钢模具的复合热处理

SiCr钢经渗氮后再进行淬火、回火处理,其硬度和耐磨性比传统的淬火、回火热处理工艺有明显的提高;9SiCr钢模具采用新工艺后,模具的寿命比以前提高了2倍。     

9SiCr钢模具的复合热处理

9SiCr钢经渗氮后再进行淬火，回火处理，其硬度和耐磨性比传统的淬火、回火热处理工艺有明显的提高；9SiCr钢模具采用新工艺后，模具的寿命比以前提高了2倍。     

铡草机刀片自磨刃强化变形规律研究

为了提高铡草机刀片强度、硬度和耐磨性,对刀片进行单面渗碳和热处理,以达到自磨刃强化目的,但热处理过程中淬火回火后刀片发生了变形。为此,以碳素结构钢Q235为研究材料,选用不同淬火回火工艺参数进行处理,分析比较刀片自磨刃强化处理过程中刀片的变形规律。     

合金化及热处理工艺对高锰钢性能的影响

在高应力、高冲击条件磨损工况,具备优异抗磨性能的高韧性新型抗磨材料具有重要的应用价值。通过对材料化学成分设计和热处理工艺的优化,获得了力学性能和耐磨性良好的新型高锰钢,实际应用证明研制的超高锰钢破碎机颚板,使用寿命大大超过进口产品寿命。     

焊后处理对Q690钢CGHAZ组织及硬度的影响

采用干冰急冷、自然冷却和250℃×2 h低温回火三种方式对焊接接头进行焊后处理。通过光学显微镜、显微硬度试验,研究三种焊后处理对Q690钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织及硬度的影响。结果表明:当焊后处理由干冰急冷向自然冷却、250℃×2 h回火改变时,CGHAZ显微组织由以板条马氏体为主改变为板条贝氏体为主,并有少量粒状贝氏体产生。焊后处理对焊缝显微硬度影响较大,对CGHAZ的显微硬度影响程度较小,自然冷却和250℃×2 h回火,可避免焊缝形成淬硬组织,缓解焊缝区的应力状态。     

半轴齿轮加堵碳氮共渗工艺

一、前言120、150型拖拉机的半轴齿轮（见图1），其材料为20CrMnTi，要求表面硬度为58～64HRC，心部硬度35～48HRC，金相组织为碳化物l～6级，马氏体、残余奥氏体1～5级，铁素体l～4级。半轴齿轮小瑞花键孔壁薄，而且长度占总长的一半左右，由于这种结构特点，使得小端在拉孔和热处理后都有不同程度的收缩，尤其在热处理后最为严重，致使花健精度达不到技术要求，不能装配使用。对此，专业技术人员进行了大量的试验研究，总结出以下几种生产工艺。一是花键孔镀银防渗工艺，在渗碳淬火后用推刀或拉刀精加工花键。二是先渗碳缓冷，然后加…