直剪法用于糙米内摩擦角的测定与研究

利用土工合成材料综合测定仪（直剪仪）,以水分含量14.57%的糙米为样品,测定了在不同的法向压应力、不同的剪切速率下糙米的剪切应力并计算出内摩擦角。实验结果表明：糙米的剪切应力随着法向压应力（25kPa～100kPa）的增大而增大;剪切速率（1.33mm/min～2.67mm/min）较低时糙米的内摩擦角随着法向压应力的增大而减小;随着剪切速率（1.33mm/min～5.20mm/min）的增大,糙米的内摩擦角减小。     

含水率对糙米内摩擦角影响的实验研究

利用土工合成材料综合测定仪,以江苏盐城产糙米为样品,测定了在不同法向压应力和不同含水率的条件下,糙米的剪切应力并计算出内摩擦角。实验结果表明:在剪切速率不变时,糙米的内摩擦角通常会随着法向压应力的增大而逐渐减小;当法向压应力较小(25kPa)时,糙米的内摩擦角会随着含水率的增加而逐渐增大。当法向压应力较高(75kPa～100kPa)时,随着含水率的增加,糙米的内摩擦角逐渐增大,达到某一峰值后,随着含水率的继续增加而逐渐降低。     

稻谷内摩擦角的测定与实验研究

主要对稻谷的内摩擦角进行了测定与实验研究.测定了稻谷的内摩擦角,并探讨了影响内摩擦角的因素.实验结果表明:剪切速度最佳为5.20 mm/min,稻谷的内摩擦角随着法向压力的增大而减小,低速剪切速度变化对内摩擦角的影响不明显,水分变化对其影响也不明显.根据实验结果,拟合出内摩擦角与法向压力的关系方程.     

玉米堆摩擦角的测定与研究

利用直剪仪对玉米(水分率为11.05%、12.34%、16.72%、17.57%w.b)的内摩擦角进行了实验测定与分析。结果表明:玉米的内摩擦角变化范围是22.81°~35.20°,玉米的内摩擦角随剪切速度的增加而减小,随法向压应力的增加而减小,随水分的增加而增加。     

稻谷仓壁材料摩擦系数的实验研究

利用土工合成材料综合测定仪测定了不同法向压应力（25 kPa、50 kPa、100kPa、150 kPa、200 kPa）下稻谷（水分含量为13.55%、15.14%、17.00%、19.19%w.b）与不同仓壁材料（不锈钢板、混凝土板、木板）的摩擦系数。结果表明：稻谷与不锈钢板摩擦系数较小,与混凝土板和木板的摩擦系数较大;随着法向压应力的增大,稻谷与各仓壁材料的摩擦系数均呈不同幅度的减小;随着水分的增大,稻谷与各仓壁材料的摩擦系数增大。根据实验结果,可拟合出摩擦系数与法向压应力、水分含量的关系方程。     

不同固体界面下糙米摩擦特性的实验研究

利用土工合成材料综合测定仪测定了江苏盐城产糙米与不锈钢板、混凝土板、木板三种不同固体界面的摩擦系数。实验结果表明:随着剪切速率(1.33mm/min、2.67mm/min、4.33mm/min、5.20mm/min)的增大,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐减小;随着法向压应力(25kPa、50kPa、75kPa、100kPa)的增加,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐减小;随着糙米含水率(15.32%w.b、16.24%w.b、17.54%w.b、18.46%w.b)的增大,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐增大。根据实验结果,分别拟合出糙米和不锈钢板、混凝土板、木板三种不同固体界面摩擦系数与剪切速率、法向压应力、含水率的关系方程。     

大豆堆弹性模量的测定与分析

使用TSZ-6A型应变控制式三轴仪对不同围压(50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa)、不同含水率(9.8％、12.3％、15.8％、17.2％w.b)的大豆堆的弹性模量进行了测定,并分析了围压与含水率对大豆弹性模量的影响.实验结果表明:对于含水率范围为9.8％～17.2％ w.b的大豆堆,在围压为50 kPa～200 kPa的范围内,其弹性模量范围为3.07 MPa～28.80 MPa,在相同含水率条件下,大豆堆的弹性模量随着围压的增大而增大;在相同围压条件下,大豆堆的弹性模量随着含水率的增加而减小.     

稻谷堆弹性模量的实验测定与研究

利用TSZ-6A型应变控制式三轴仪进行三轴实验,测定围压分别为50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa时,稻谷堆（水分为11.89%w.b,13.55%w.b,15.73%w.b,17.62%w.b）的弹性模量,同时研究围压和水分与稻谷堆弹性模量的关系。实验结果表明：对于水分范围为11.89%~17.62%w.b的稻谷堆,在围压为50 kPa~200kPa的范围内,其弹性模量范围为8.69 MPa~37.07 MPa。根据围压与稻谷堆弹性模量的关系可以拟合得到方程：y=Ax＋B,其中,A、B为与水分有关的参数。在相同水分条件下,稻谷堆的弹性模量随着围压的增大而增大;在相同围压条件下,稻谷堆的弹性模量与水分没有显著的相关性。     

大豆堆压缩特性的实验研究

使用TSZ-6A型应变控制式三轴仪对不同围压(8kPa~200kPa)、不同含水率(9.8%、11%、13.5%、14.8%、15.8%w.b.)的黑龙江省大豆堆的体积变化和体变模量进行了测定,分析了围压与含水率对大豆堆体变模量的影响。体变模量随着围压(8kPa~200kPa)的增大而增大,大豆实验结果表明:对含水率为9.8%w.b~15.8%w.b、围压为8kPa~200kPa的大豆堆,其体变模量范围为227.94kPa~610.58kPa。相同含水率的大豆堆的体变模量随着围压(8kPa~200kPa)的增大而增大;同一围压下,大豆堆体变模量随着含水率(9.8%w.b~15.8%w.b)的增大而减小。     

大豆叶柄角的QTL定位分析

叶柄角是大豆株型的重要构成因素,影响大豆冠层结构、光合作用效率以及最终产量。解析大豆叶柄角的遗传基础对提升大豆产量具有重要意义。本研究以2个叶柄角具有显著差异的亲本BLA和SLA以及它们衍生的RIL群体为材料,构建高密度的遗传图谱,对大豆不同部位的叶柄角进行QTL分析,并利用近等基因系验证部分QTL。遗传分析结果显示,叶柄角呈连续正态分布,符合数量性状遗传特征。利用GBS技术构建了包含859个Bin标记的大豆高密度遗传图谱,总遗传长度为2326.9cM,标记间平均距离为2.763cM;共检测到14个调控叶柄角的QTL,LOD值在2.58~4.80之间,可解释遗传变异范围在6.9%~12.4%之间,其中5个QTL定位在第12染色体上且成簇存在;构建的qLA12和qLA18的近等基因系表型结果显示,叶柄角在同一对近等基因家系间差异显著,表明qLA12和qLA18是2个可信的QTL。本研究为进一步克隆调控叶柄角功能基因奠定了基础,为大豆理想株型育种提供了遗传材料。     

小麦堆体变模量的测定与实验研究

利用应变控制式三轴仪对小麦的体积压缩和体变模量进行了实验测定,并探讨了围压和水分对体变模量的影响。结果表明:小麦堆的体积随着围压的增大而减小;小麦堆(水分为13.7%、16.4%、18%)的体变模量随着围压(5 kPa～30 kPa)的增大而增大,它们的体变模量的范围分别为173.5 kPa～259.3 kPa、164 kPa～240 kPa、151 kPa～229.4kPa;小麦堆体变模量随着水分的增大而减小,当小麦堆围压为30 kPa,水分为13.7%～18%时,它的体变模量变化范围为223.5 kPa～270 kPa。     

机械通风对大豆水分影响的室内研究

为了减小储存大豆水分降低带来的数量减少问题,研究了大豆通风保水的可行性.试验结果表明:在室温环境条件下,在试验第一阶段,经过20h的间歇式通风,大豆水分含量由最初的8.2％升高到l0.7％,在试验第二阶段,经过27h的间歇式通风,大豆水分含量升高到11.3％,在试验第三阶段,经过27h的间歇式通风,大豆水分含量升高到12.6％.大豆保水通风后,外观品质良好,无皱皮,粗脂肪酸值、水溶性蛋白质和发芽率在保水前后无明显变化.     

大豆主要品质指标对其力学特性的影响

为研究大豆主要品质指标与大豆机械力学特性的关系,探讨用于评价大豆机械性能的理化特性指标。以5种大豆为原料,分析了不同大豆品种的水分含量、籽粒大小、化学品质与大豆长轴、短轴挤压力学特性的相关性。结果表明:随着含水率的增加,大豆籽粒的破裂力均逐渐减小,压缩功则逐渐增大;长轴和短轴的挤压力学特性参数不同,短轴压缩时大豆的总体力学特性参数更大;籽粒的尺寸、形状与大豆的挤压力学特性关系密切,籽粒大小与大豆的挤压力学特性呈正相关;粗蛋白含量与大豆挤压力学特性呈正相关,粗脂肪含量与大豆挤压力学特性呈负相关。研究结果可为大豆储运、加工设备设计的优化以及大豆的品质评价提供一定的参考。