双层罐底板结构立式储罐泄漏试验

为了克服现有立式储罐检测方法的不足,提出一种可实现泄漏在线监控的新型双层罐底板结构方案,并搭建了一套基于PLC和相应传感器的试验系统.以93#汽油、柴油、水为泄漏介质,开展泄漏试验研究,验证了系统的可靠性和灵敏性.以93#汽油为例,研究了泄漏位置及泄漏量对泄漏扩散的影响规律.结果表明:对于相同的泄漏量,罐底中心处的泄漏扩散最快,可被检测到的时间最短,而边缘处可被检测到的时间相对更长;发生在同一位置的泄漏,其被测管路中泄漏介质体积分数值随泄漏量的增大而增大.试验结果表明:该系统具有足够的可靠性及灵敏性,可直接应用于双层罐底板结构立式储罐的现场监测.     

立式储罐门型加热器

针对当前通用的排管加热器所存在的问题,提出门型加热器的设计方法及实践。为方便设计,本文提供了有关门型加热器设计系列,并且对设计中的几个问题作了说明。     

立式储罐在线检测技术与研究进展

阐述了立式储罐在线检测声发射技术、超声检测技术、机器人技术、平板导波技术的基本原理、技术特点和国内外研究发展现状,特别介绍了中国石油管道研究中心在平板导波储罐在线检测技术的最新研究进展.分析了声发射技术和平板导波技术在立式储罐在线检测中的技术问题,提出了立式储罐无损在线检测技术的研究发展方向.     

立式储罐液体泄漏过程的模拟实验

以液体储罐的孔洞泄漏模式为研究对象,设定泄漏时压力保持不变,建立液体泄漏模型。通过实验模拟圆柱形立式储罐液体的泄漏过程,分析泄漏量、质量泄漏速率和液面高度与泄漏时间的关系。结果表明:单孔泄漏时,随着泄漏时间的延长,液面高度降低,泄漏量增加,质量泄漏速率降低,且液体泄漏量、液面高度和质量泄漏速率的变化速率随泄漏时间的延长逐渐减小;泄漏量和质量泄漏速率的实验值与理论计算值相近;当量泄漏面积相等时,两个小孔同时泄漏的泄漏量近似等于单孔泄漏量。研究结果可为危险性液体储罐泄漏事故的应急救援和事故后果的定量分析提供依据。     

立式圆柱形油罐基础形状和罐底板寿命

目前国内立式圆柱形油罐基础顶形状均匀为正圆锥形，即罐基础中心高，四周低，目的是当罐基础沉降稳定后仍能保持这个形状，便于排除油罐底面上的积水。通过对罐基础发生沉降后罐底板实际形状的分析研究，认为中心高，四周低的形状在基础沉降稳定后将不能保持，基础发生沉降时，罐底板的面积大于油罐基础的表面积，且底板在罐壁板和边缘板的约束下，底板外部板的环向拉伸变形很小，使罐底板不得不因基础沉降而发生凹凸变形，变种凹凸     

立式储罐静力分析的简化有限元模型

有效的有限元模型以及合理的网格划分是大型储罐局部缺陷应力分析的基础.为了在保持计算精度的同时降低大型储罐有限元计算的计算量,通过初步分析弹性地基接触模型计算的储罐沉降和变形,结合底板的应力分布和变形特点,将储罐底板翘离位置截面上的位移作为边界条件代替未翘离的底板和整个地基,进而得到简化的二维储罐模型,通过研究各方向网格...     

隔震LNG储罐的地震响应及经济分析

以山东青岛市董家口某16×104 m3大型LNG预应力混凝土储罐为研究对象,利用ADINA建立大型LNG储罐的有限元模型,采用夹层橡胶垫作为储罐的隔震装置,对隔震储罐进行地震响应分析,对比分析隔震前后储罐内外罐的地震响应,考虑夹层橡胶支座参数第二形状系数对储罐地震响应的影响,并对LNG储罐隔震后的经济效益进行初步分析。研究结果表明:夹层橡胶支座即隔震装置不但能够有效地控制储罐内外罐的地震响应,而且可以产生良好的经济效益,但是,夹层橡胶支座第二形状系数的改变对减震率的影响很小。研究成果对于更详细地了解隔震储罐的地震响应具有重要的工程意义,且对夹层橡胶支座的生产参数的选择和设定也具有很好的借鉴意义。     

带液检定立式金属原油储罐的容积

若按清罐、大修再检定的正常程序进行立式金属油罐的容积检定,存在诸多弊端。结合油库管理实际,探讨了不清罐带液检定立式金属油罐容积的新做法,介绍了检定所需的主要设备和技术参数。基于储罐的液位控制,论述了第1圈板、第2圈板及其它圈板直径或圆周的测量,参照高度的测量,浮顶直径和质量的测量,罐底量和死量的测量,以及罐内附件的测量。该做法使整个测量的总不确定度小于0.1%,符合立式金属罐容量检定规程,已在黄岛油库得到广泛应用。     

立式浮放储罐三维地震动台模型试验分析

为分析立式浮放储罐在三维地震动作用下的结构反应,进行了1000m3储罐模型地震动模拟试验,通过输入水平、竖向、三维地震激励,测试立式浮放储罐的地震响应。结果表明:储罐在三维地震动激励下的地震反应与一维激励相比具有较明显的放大效应。加速度反应放大1.76%~79.08%,平均放大幅度42.86%;三维激励下位移主要表现为放大趋势,平均放大幅度为31.83%;三维激励条件下储罐发生提离的概率及提离高度明显增大,增幅在20.47%~79.54%。建议立式浮放储罐应考虑三维地震动进行地震反应分析。     

立式储罐内防腐旋转吊架的设计与应用

传统立式储罐内防腐施工多采用满堂红脚手架或旋转式脚手架,其设计本质均是一个上下连通的工作平台,搭建成本高、拆装时间长,极大地耗费了人力、财力。针对传统立式储罐内防腐作业工时长、工效低的缺点,提出旋转吊架立式储罐内防腐施工方案,即在传统满堂红脚手架及双排脚手架的基础上,将脚手架简化为一条一定宽度的过罐中心的对称框架,在电动葫芦升降机及丝杠的作用下实现旋转吊架功能。结合蒙自油库项目对旋转吊架内防腐施工方案进行实例应用,通过对比分析,该施工方案有效缩减45%的作业时间,节约57%的作业费用,为项目整体施工带来较高的经济效益。利用该立式储罐内防腐技术,可以有效保障施工安全,降低施工成本,提高施工质量。     

应用应变弯管处理立式储罐基础下沉的实例

我厂291号1000m~3的储苯罐基础严重下沉(见图1),在罐的出入口,垂直高差在300mm以上。使与之相连接的附属管道、阀门处于严重的“蹩劲”状态,局部应力集中。在输油过程中,伴随外力的变比和加强,随时都可能发     

大型立式隔震储液罐的地震响应数值模拟

为研究储液罐在双向地震波激励下的地震响应,以15×104m3立式浮放隔震储液罐为对象,利用有限元软件ADINA考虑接触非线性,进行大型立式浮放储罐隔震响应数值分析.整个系统主要分为基础隔离部件和液体-结构相互作用子系统两部分,分别利用壳单元和势流体单元模拟罐体结构和液体区域,并用弹簧-阻尼系统等效代替三维隔震.利用Ba...     

立式耕耙犁的试验研究

为了设计出更好地满足农业技术的耕耙犁,本文在新的立式耕耙犁样机的基础上,试验研究了影响其碎土工作部件工作质量的诸因素,并从中得出必要的设计参数和合理的配合方案。     

台试轮胎滚动阻力试验研究

论文基于双滚筒式底盘测功机，对轮胎滚动阻力特性进行了系统的试验研究，揭示了轮胎在双滚筒上各种因素对滚动阻力的影响规律，为汽车在双滚筒上测试轮胎滚动阻力奠定了理论基础．     

小型立式轴流脱粒装置的试验

利用3层输送带模拟收割机在田间的行走,以未脱净率为试验指标进行滚筒转速单因素试验,初步确定脱粒滚筒转速。在此基础上,以断穗籽粒率、含杂率、夹带损失率等为试验指标,进行滚筒转速、脱粒间隙、板齿倾角3个因素的正交试验和回归试验,优化确定立式轴流脱粒装置的最优参数组合;然后在最优参数组合下,做滚筒长度试验确定籽粒沿滚筒的分布规律及滚筒的最佳长度。结果表明,当滚筒转速为875 r/min、凹板脱粒间隙为1.25 cm、板齿倾角为8°、滚筒长度为90 cm时,脱粒总损失率为1.43%,断穗籽粒率为1.06%,含杂率为31.87%。     

小型储罐充装柴油过程静电电势试验

为了探究小型储罐充装柴油过程闪火事故原因,搭建了储罐装卸油静电测试试验平台,对金属管道在储罐底部、顶部,金属骨架塑料软管在储罐顶部输入柴油过程储罐内静电电势进行试验研究。结果表明:事故企业采用的金属管道底部输油方式在储罐内积聚的静电能量大于柴油蒸气最小点燃能量;保持储罐良好接地是预防储罐充装柴油过程静电引燃事故的有效措施;选用金属管道顶部输入并将管道深入罐底,在输送管路中靠近储罐位置安装静电逸散罐,控制注油速度等措施均能降低静电风险;储罐内油品输出过程也能产生危险静电电势。(图4,表2,参24)     

方形叠层橡胶隔震支座竖向力学性能试验研究

为了研究方形天然胶叠层橡胶支座的竖向刚度与面压、形状系数的相关性,对4个不同形状系数的、边长为400 mm的足尺方形天然胶叠层橡胶隔震支座,分别施加10 MPa,12.5 MPa,15 MPa的面压,进行了竖向力学性能试验,得到4个支座不同面压下的竖向刚度.分析了竖向刚度与面压、形状系数的相关性,得到了竖向刚度与面压相关性的经验公式.研究表明：天然胶叠层橡胶隔震支座的竖向刚度与面压相关,面压增大时,支座的竖向刚度增大;面压不变时,竖向刚度随第2形状系数的增大而增大;第2形状系数较大时,竖向刚度对面压的变化更为敏感.     

郑州培育出圆柱形胡萝卜

郑州市蔬菜研究所科研人员经过多年努力成功培育出圆柱形胡萝卜。     

有机肥立式撒肥装置抛撒机理分析与试验

针对目前有机肥撒肥机存在撒肥幅宽小、破碎效果差等问题,建立有机肥团粒在立式撒肥装置及空气中的运动学模型,分析撒肥距离和撒肥幅宽,确定影响抛撒性能主要因素.以破碎率和撒肥幅宽为试验指标,通过离散元仿真分析确定最佳螺旋片螺距,以抛撒轴转速、装置离地高度、撒肥盘倾角为试验因素作正交试验.运用极差分析法和方差分析法分析试验结果,得出因素组合优水平后试验验证.结果表明,当抛撒轴转速为400r·min1,装置离地高度为1 000mm,撒肥盘倾角为20.时,破碎率为91.8％,撒肥幅宽为9.2m,满足有机肥撒肥机田间作业要求,可为有机肥撒肥机理论研究提供参考.