保温储罐腐蚀分析及处理方法

通过对保温储罐外壁进行宏观检查及探伤检测发现，储罐外壁局部腐蚀严重，罐体布满麻点。分析了保温层下A3钢的腐蚀机理，指出造成储罐腐蚀的主要原因是由于膜下腐蚀（鼓泡）后雨水及空气中的水分渗入保温层，与保温层产生的Cl^-共同作用在罐壁，形成电化学腐蚀。从防腐涂料，罐基础边缘板的防腐处理等方面提出了减缓储罐腐蚀的改进措施。     

黄瓜泡泡病的防治

1 发病症状 发病初叶片产生5毫米左右的鼓泡,鼓泡多发生在叶片正面,背面极少发生.叶面凹凸不平,凹陷处呈白毯状,刮之无附生物.泡顶部初呈褪绿色,逐渐变黄,最后呈灰黄色.     

焦炭塔溢流储水罐负压变形原因

以某炼厂焦炭塔溢流储水罐发生储罐抽瘪事故为例,分析了事故原因和设备存在的问题。首先,水未充满焦炭塔便改为溢流运行,使大量水蒸气进入储罐,导致罐内压力上升;其次,高温溢流水与水蒸气和油气同时进入储罐,液面上升进一步导致罐内压力上升;随后,泡焦结束放出的低温水进入储罐,其中的水蒸气和油气冷凝体积急剧收缩,导致罐内负压变形。基于上述分析结果,从技术改造、工艺设计、呼吸阀的选用等方面提出了整改方法和预防措施。     

调理用冷冻西兰花清洗除虫研究

西兰花在种植过程中容易发生虫害,在加工过程中的虫体难以完全去除。采用盐水浸泡、鼓泡清洗、超声波清洗等方法,对切割后新鲜的西兰花进行除虫试验。结果表明,鼓泡清洗对西兰花的除虫效果明显,但是并不能完全达到质量要求。经过盐水浸泡,在超声波清洗辅助下,鼓泡清洗的除虫率可以达到95%以上,满足生产要求。以盐水浓度、浸泡时间、气体流量、超声波功率为因素,在单因素试验的基础上,采用正交试验对除虫工艺参数进行了优化。结果表明,最佳工艺参数为盐水浓度2.0%,浸泡时间15 min,气体流量5 000 L·h-1,超声波功率150 W,西兰花的除虫率最高,达到97.1%。     

地下储罐阴极保护的可行性评估

针对澳大利亚多数炼厂和储罐发生过土壤侧腐蚀问题，对阿尔托纳炼厂的处理装置区和罐区的１２０座地下储罐进行了阴极保护处理的必要性、可行性和所需费用的研究，并在典型的储罐上进行了专门试验，结果表明，施加阴极保护后降低了土壤侧腐蚀速率，可有效地防止储罐泄漏，储罐的检测周期可望从４ａ延长到１５ａ。阴极保护和定期的内部检测是对地上储罐处理土壤侧腐蚀问题两各最有效的方法。     

江西六国公司整改安全隐患

<正>连日来,江西六国化工有限责任公司连续开展危化品安全大检查,重点检查厂区加油站、长输管道天然气调压站、液氨储罐区、液化气站、硫酸管道、盐酸储罐等,并要求责任单位对查出的隐患立即整改。图为8月28日,液氨储罐区员工正在修复洗眼器阀门。     

LNG接收站扩建储罐工程预冷工艺方案设计及建议

与接收站同步投产的储罐相比，扩建储罐的预冷工艺具有较大差异。针对扩建储罐预冷工艺方案研究较少的问题，为积累理论和工程经验，以某大型沿海LNG接收站扩建储罐项目为例，结合该接收站工艺流程，分析扩建与新建储罐工程之间的差异，并对4种LNG填充方法进行适用性分析，开展扩建储罐预冷工艺方案设计，形成了预冷关键流程与工艺指标，包括卸料管道预冷、卸料管道填充、氮气置换、储罐预冷、储罐充液静置、低压外输管道预冷填充及排净管道预冷填充。实例应用结果表明：设计形成的预冷方案操作工艺简单，且储罐、管道温降速率符合标准要求，预冷成效良好。该项目预冷工艺对后续扩建储罐项目普适性较好，可为后续项目预冷方案编制、现场预冷操作及关键工艺指标选取提供借鉴和参考。（图5，表1，参23）     

A3钢储罐二氯乙烷的腐蚀分析及其储存方法

在用A3储罐储存二氯乙烷的过程中，储罐发生了严惩的腐蚀并导致了泄漏 。通过探伤检测及宏观检查，发现腐蚀层呈层状排列，有钟乳状突起。分析了二氯乙烷对A3钢的腐蚀机理，指出腐蚀的主要原因是二氯乙烷储存方法不当，当二氯乙烷氧化产生的HCl吸收水分，形成盐酸产生电化学腐蚀。根据分析结果，制定了二氯乙烷的安全储存方法。     

含硫油品储罐危险性分析

介绍了在低温条件下，活性硫对油品储罐的腐蚀及腐蚀产物FeS的绝热氧化升温过程。对油品储罐内可燃性和爆炸性环境的形成进行了分析，根据试验结果解释了含硫油品储罐发生火灾、爆炸事故的原因和条件，提出了防止爆炸事故发生的措施。     

一种新型储罐底板腐蚀检测设备

随着管道运输业的发展,管道运输由单一品种向多品种、多元化混合运输方式发展。运输流向的灵活调配以及输量的变化,都要求有足量的和安全可靠的储罐。储罐常年在自然环境中加载运行,受各种因素的影响,不可避免地会产生腐蚀,以致发生事故。目前,对储罐的检查多以目测为主,在此基础上,再采用超声波测厚仪对目测认为有问题的区域进行加密点检测;目测不到的地方则随机对储罐钢板进行破坏性切割来测量腐蚀的剩余厚度。这种方法不能准确地、完整地检测储罐腐蚀,无法保证储罐的安     

液化石油气储罐泄漏的消防安全设计

分析了液化石油气储罐泄漏的原因,探讨了液化石油气储罐泄漏的危害特性,从储罐质量设计、储罐合理设置、隔热防火设计和安全检测装置等方面探索了预防和控制液化石油气储罐泄漏的消防安全设计.     

液化石油气的罐区设计

介绍了镇海炼化公司液化石油气罐区设计中采用的一些新技术，对液化石油气的储存方式、球罐的设计、泵的选用和罐区安全设计等进行了分析，提出了液化石油气罐区设计中的一些问题和建议。     

液化石油气球罐系统设计应注意的几个问题

液化石油气具有易燃、易爆、相态易变等特点，一旦泄漏易引起爆炸。为确保液化石油气球罐的安全，提出了液化石油气球罐系统在工艺设计和辅助设备选用方面要考虑的问题，着重就球罐及管道的安全泄放装置、球罐的安装高度、球罐的切水、取样系统、球罐的安全仪表及隔热冷切等问题进行了详细的分析和阐述。     

液化石油气储罐区技术改造及其隐患治理

介绍了荆门石油化工总厂48单元液化石油气高压球罐区的技术改造及其隐患治理措施。改造后的高压球罐区储存能力和自动化程度大大提高，工艺流程更为简捷，设备选型更为合理，消除了事故隐患，确保了罐区的安全生产。     

400m^3薄壁球罐现场组焊变形的控制

４００ｍ＾３轻烃球形储罐的球壳板较薄且刚性小，经长时间的运输与多次装卸后其曲率减小，易造成组装后的焊缝角变形。通过对组装后的角变形实测得出，大部分焊缝角变形在０－５ｍｍ之间，个别地方为６．５ｍｍ，且多为向外部凸起的变形，如不严格控制，有可能超出标准允许值，针对以上不足，可利用人中斜楔的外力作用，增设防变形弧板，合理安排焊接顺序有以及正确选取焊接技术参数等方法，将角变形控制在标准允许范围内。     

400m^3液化石油气球罐盘梯的制作

结合施工实际，介绍了液化石油气罐盘梯的结构，它是由柱盘梯与球盘梯两部分组成的，因此，在计算盘梯的弯曲半径时应分别进行，给出了利用实地放样求盘梯侧板展开下料实长的具体计算步骤，并论述了求盘梯侧板展开下料实长的理论推导过程，通过对此，发现两者数值非常接近，叙述了盘梯的制作方法，指出用该方法制作的盘梯，基本上满足工程的需要，并可实现现场预制整体吊装，减少空中作用，提高了生产效率。     

LPG库的设计与运营

城市选用ＬＰＧ作燃料，有利于环境保护，方便居民。当前我国沿海地区城市采用ＬＰＧ作为燃料的热潮正迅猛发展。ＬＰＧ由丙烷和丁烷组成，二者一般采用分别储存方式，储存方式又分为常温带压储存和低温常压储存，分别介绍了这两种储存方式的设计条件。     

液化石油气储罐安全防护方式的比较与选择

介绍了液化石油气储罐火灾事故的危害及其连锁反应过程,对液化石油气罐区的安全防护方式进行了分析,并对各种防护方式的特点进行了比较,提出了液化石油气储罐设计时选择安全防护方法的基本原则.     

由一起事故引出的对安全管理的思考

通过对状元油库一起油罐底板穿孔漏油事故的分析，得出几点教训；（１）安全管理工作要从基建抓起，避免基建施工中出现的偷工减料，安装设施以次充好等于现象，（２）重视计量的安全检测作用，做到技术与管理齐抓。（３）对清洗油罐必须高度重视，严格认真，不要仅仅为了转换储油呼喊则洗罐。（４）安全巡检要强化，巡检范围应扩大。油库应采取定人，定责、定量、定范围，实行不停顿巡检和“巡检牌”抽检等措施。（５）注意做好油库     

液化石油气计量方法

鉴于目前国内没有统一的液化石油气数量的计算标准，又缺乏计算的基础数据，为此引用了国外有关标准中的基础数据，提供了液化石油气计量的参数和计算公式。同其它油品的计量一样，液化石油气数量的计算必须把真空中的质量换算在大气中的质量，由于液化石油气是储存在压力容器中，呈气液平衡状态，所以它在储罐内的质量应是其液体质量和饱和蒸气质量的总和。着重介绍了根据油罐测量资料进行液化石油气质量的计算方法，分别算出液相和