美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册(三十八)

(上接2012年第9期)由于顶部的边框一个整体部件,不能用螺栓U形环.上拉紧绳直接系在顶部边框上,拴在如图24所示的位置,固定的方法和渔网相同.一个酒瓶结套系在边框上.另外半个绳套与绳子的尾端扎紧防止结松开.对顶部边框的HDPE吊孔进行了调研并制作焊接到HDPE角上.但为了HDPE的焊接足够牢固,焊接的面积要求很大,这对于初期的研究来说太冒险了.以后将用一个有吊孔的套环来安装拉紧绳.     

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附录B：组装指导注意：组装指导中的所有编号都与零件清单（附录A）中的零件号（#）相关。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册(三十一)

(上接2012年第2期) 9减阻的测试方法 为了对减阻件的设计进行精确的测试,用OCAT比例物理模型作基本的网箱但增加了这些新的设计部分.此柔性的减阻物是用5mil平滑的喷丝织物制作的.在各连接边上每隔2英寸就装一个0.25英寸的索扣.为了使索扣能牢固的装在上面,在装索扣前各边都缝边一英寸.然后减阻物用8英寸的的绳索穿过索扣并将它覆盖在网箱的周围.用绳索绑扎是因为成本低在使用和取下时很方便.拖曳绳是用标准的编织绳做的.     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册(三十)

(上接2012年第1期)(3)拖曳测试OCAT网箱还用了八种水流速度进行了测试,并测量了系统的拖曳力.下面的图中提供了水流测试的结果.图12所示为一典型的以同一速度经三次拖曳的输出文件.使用了拖曳的稳定状态部分以确定OCAT系统的平均拖曳力.图13所示为满标度时每种拖曳速度的平均拖曳力.最高的水流速度是2.0米/秒(4节).作用在拉紧绳交集点上的力超过40kN.图14中所示的网箱用低速和高速的拖行.在附录A中看到全部的拖曳测试结果.     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册(三十九)

(上接2012年第10期)X.沉没测试1.概述作为USB项目7515-在海湾建造和开发OCAT网箱(参阅Ⅷ章.OCAT设计评估和改进网箱的建造)的一部分,由New Hampshire大学制作和组装了一个海洋网箱养殖系统(OCAT).组装好以后此网箱和锚定系统在Great Bay Estuary,New Hampshire进行了开发,用了一周的时间对系统的拖曳力,水速的测量和网箱的沉没深度进行了测定.此研究的要达到的目的如下:■用水流仪和负载传感器装配了OCAT系统和测试现场■ 在河流的出口处布置了网箱和锚定系统■ 检测了网箱内部和外部的水流速度■ 检查网箱的可沉没性■ 安装和测试水流偏转系统UNH在他们递交给美国大豆工业协会为其USB项目7516OCAT网箱的沉没测试(Celikkol et al,2007e)的最终报告中记录了此项研究的结果.     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册(二十九)

(上接2011年第12期)7.结果(1)常规波浪的测试升降摆动和旋流的合成满标度的RAOs提供在下面的表中.这些RAOs代表了置于七种所述物理的比例波浪级别中时网箱系统的运动响应.该表列出了各种波浪级别的二组结果,一种是负载传感器连接在下锚链上,而另一种则没有接.     

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(上接2012年第4期)(5)减阻设计方案5评估最后一种提议的设计方案是雪犁状的减阻设计.这种减阻方案当网箱移动时,随着网箱的下沉失败并失去了它的形状.在此情况下决定需要用刚性的压杆制作一个外周框架以保持此减阻物的形状.但是,在现场要布置这些压杆是困难的.因此,进行首次三种速度的各个运行后就停止了试验.结果可以在表21和图36中看到.     

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(上接2012年第3期)(3)减阻设计方案3评估第三种设计方案将减阻物放在相邻的两个侧面上.它的响应和设计方案1相同并且当网箱一开始运行时就沉入水中.当水速达到32厘米/秒时停止测试,因为此时可以观察到网箱沉至离水面7.3米一下(满标度),而且速度再增大时将撞击测试槽底部了(图28).     

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3.完整的HDPE边框在UNH按设计评估完全用HDPE管子和角部连接件建造一个或二个水平边框期间记录了第二组观察资料.在一个边框上取消钢制的角部连接件可以:(1).降低网箱系统的成本;(2)降低网箱的重量;(3)确定了完全用HDPE管子建造一个边框的可行性.     

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(上接2012年第7期)(1)边框/管子的熔接建造过程的第二步是将两部分的法兰熔接至HDPE管子上,接下来就是组装顶部的边框.一台#412熔接机,是从一家HDPE管子安装公司租用的.利用此机器管子和顶部边框就可以连接了.     

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(上接2012年第8期) 下一步是增加空气系统.为了取消在USB项目7516-OCAT网箱的沉没测试中计划测试所需要的潜水呼吸器,必须安装空气系统.在下部和斜管的HDPE上钻孔并攻丝用于注入和排放空气和水(图17).安装了铜的输入阀门和管接头.所有进气阀和管接头都是3/8英寸的.斜管和底部管子上的进水管阀门是0 75英寸的,这样能加速管内水的注入和排放.在阀门的螺纹上使用了螺纹密封剂(液态的Teflon)以确保阀门不会漏气.经验证明在HDPE管子上钻孔和攻丝的方法能取得很好的效果.     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（八）

Ⅳ．网箱的操作和维护 1．网箱的漂浮力和稳定性按照设计,海洋网箱水产养殖技术网箱的漂浮力是由高密度聚乙烯网箱框架提供的,当网箱框架所有的高密度聚乙烯管中充满空气时,网箱框架会漂浮在水面上（见图41）。这就简化了将网箱从岸边装配现场转运到近海网箱养殖作业现场的过程。中国海洋网箱水产养殖技术网箱是在中国海南省新村镇当地海边装配的,然后用当地的渔船在海面上拖引,安置在离岸4km处的近海（见图42）。     

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（2）盖网网箱的顶部用一幅分离的网片覆盖,使网箱的网衣系统完全封闭,防止鱼类逃逸。这幅网片用1．6cm方形网目（拉长网目3．0cm）聚乙烯纤维织成,用一根1．2cm,3股尼龙绳沿边缘缝一圈（图31）。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（五十三）

现在漏斗框架组装好了,可以将漏斗插入了。漏斗由一个环绕漏斗的支撑环固定在位置上。支撑环通过二个点位连接在框架上,经穿过框架的硬件固定。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（五十六）

现在可以组装外壳和控制板了。91．用支撑杆（64）作为控制器板（101）和铝板（103）之间的间隔部件并用两侧的硬件安装和紧固它们。     

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（上接2011年第1O期）4．试验的设置物理模型的试验是在NewHampshire大学JereAChaseOcean工程实验室的波浪／拖曳槽设施中进行的。实验操的长度为36．5米（120英尺）,宽3．05米（10英尺）,深2．44米（8英尺）。拍打型的波浪发生器能够产生单频和随机的波浪。运行架位于试验槽的顶部,可对模型进行拖曳。此比例模型在波浪和水流中进行试验。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（二十八）

5．环境（施加负载）状态OCAT网箱和锚定系统被置于常规和非常规的波浪和水流中。对七种常规的波浪频率以及二种随机的海洋状态进行了调查研究：一种极端（风暴）和常见的（可运作的）类型的状况。运用了八种不同的水流速度从0—2米／秒（4节）进行试验。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（二十三）

7．详细的环形边框分析结果（1）材料损坏环形边框的外层模型首先置于负载力矩和弯曲,扭曲和轴向力状态下以确定最大的应力集中点并检查材料是否会发生损坏。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（四十七）

图19．推进器和外壳组成部分。垂直的推进器装在标准的PVC管道内。它用支架装在漏斗框架上。此系统有二个出口：靠近系统顶部的出口用于将鱼食分配至收集漏斗中,而系统底部的出口用于清理推进器。     

美国大豆工业海洋网箱水产养殖技术近海海水鱼类养殖网箱工程技术手册（十八）

（2）随机浪的模拟随机浪的测试结果显示在图6至图14中。网箱运动和锚定负载的响应在两组波浪中进行分析,一组考虑了水流的速度,另一组没有。为了可比较,单一频率常规浪级别的RAO结果被绘制成曲线图。