真空增压器的装配与试验

由于柴油机进气管负压极小,故在农用运输车液压系统中增加了由增压缸、控制阀、加力气室、真空筒、真空单向阀组成的增压装置。增压缸、控制阀、加力气室组合件称为真空增压器。     

真空增压器的装配与试验

由于柴油机进气管负压极小，故在农用运输车液压系统中增加了由增压缸、控制阀、加力气室、真空筒、真空单向阀组成的增压装置。增压缸、控制阀、加力气室组合件称为真空增压器。 　　1.真空增压器的装配 　　(1)装配加力气室活塞和推杆时，应在活塞板衬套垫上涂以密封剂，用专用工具按顺序将活塞等零件装在推杆端部。加力气室活塞装入缸内之前，应用制动液将缸壁洗净，在缸内壁及活塞密封圈上涂以制动液。将活塞装入后，握住推杆上下移动，活塞应移动轻松。 　　(2)装配加力气室活塞、回位弹簧和端盖时，回位弹簧直径小的一端应朝向活塞。…     

虹吸式出水流道虹吸形成过程数值模拟

应用RNG k-ε湍流模型及SIMPLEC算法,对虹吸式出水流道内的充水过程进行数值计算.采用VOF方法追踪自由表面,模拟流道内水气交界面的演化发展过程,再现了虹吸形成过程,分析了真空破坏阀处的流量变化情况,确定了关阀时间.数值计算结果表明,虹吸式出水流道在充水过程中,流道内空气从驼峰处的真空破坏阀中排出,水流逐渐充满流道上升段并到达驼峰处,在驼峰处分为两部分,小部分会从真空破坏阀流出,其余大部分沿着流道下降段下壁面流向出水口;在此过程中,真空破坏阀经历了排气-吸气-排气-吸气-排气-吸气的反复转换过程;当充水到一定时间后,真空破坏阀不再排出空气而是变为吸入空气;根据真空破坏阀的排气吸气过程可以确定关闭真空破坏阀的合适时间;阀门关闭后,驼峰处可以很快形成负压,产生虹吸现象,但是流道内残存的空气要经历很长时间才能完全排出.     

EGR对增压柴油机排放特性的影响

对于轻型车用增压中冷柴油机,应用真空驱动的弹簧膜片式EGR阀,真空度由控制器根据输入的电压信号量决定,从而控制EGR阀的开度,研究了在不同工况下EGR阀的流通特性,分析了柴油机的HC、CO、NOx排放,烟度和比油耗随EGR率的变化规律。     

基于VOF模型的轴流泵机组起动过程数值模拟

为探索轴流泵机组起动过程中外特性参数和机组流道内流态的瞬变特性,建立了包括肘型进水流道、转轮、导叶、虹吸式出水流道与出水池等部件的轴流泵机组三维几何模型,采用VOF气液两相流模型与Realizable k-ε湍流模型相结合的方法,对预开启真空破坏阀及真空破坏阀保持关闭这2种起动方式下的轴流泵机组起动过程进行了三维数值模拟.数值模拟结果显示,水流翻越驼峰之后,出水流道内的空气不断被卷入水中并由下降段流道内的水流旋涡携带排出,出水流道内空气囊体积逐渐减小,从而最终形成虹吸;初始空气囊大小是影响起动过程中排气时间长短的关键因素之一,初始空气囊体积越大,排出气囊所需时间越长,而采用真空破坏阀保持关闭的起动方式会产生较大的初始空气囊,因而起动时间较长;与真空破坏阀保持关闭的起动方法相比,采用预开启真空破坏阀的方法使最大起动扬程下降了30%,起动时间缩短了64%.     

离心泵常见故障及排除方法

1.泵不吸水,但真空表显示高度真空。故障原因:底阀未开或淤塞;吸水管阻力太大;吸水高度太高。排除方法:打开或清洗底阀;清洗或更换吸水管;降低吸水高度。 2.泵不出水,压力表及真空表指针剧烈跳动。故障原因:注入泵的水量不够;进水管漏气。排除方法:再往泵内注水;堵住漏气处。 3.泵内声音反常,吸不上水。故障原因:吸水阻力大;吸水高度过高;吸气管漏气;流量过大;发生气蚀。排除方法:检查吸水管及底阀;降低吸水高度;堵塞漏气处;调节出水闸阀。     

地下滴灌抗负压堵塞的方法和措施

负压堵塞是影响地下滴灌系统运行的一个重要原因,目前国内外解决负压堵塞的主要方法有：安装真空阀、对滴灌带进行定时冲洗、研制专业滴头、在灌水器上加防护套、改变系统运行方式等,对这些措施进行了详细介绍。     

电控喷油器若干维修要领

电控喷油器主要由2部分组成,一是控制电磁阀（控制室）,包括线圈和控制阀。二是执行元件（压力室）,包括压杆、嘴芯和喷嘴。当线圈通电时,控制阀开启,燃油流向回油管,使控制室的压力下降,同时压力室中的燃油压力使喷嘴升起     

平压式真空破坏阀

本文详细叙述了平压式真空破坏阀的工作原理、结构特点和各主要部分的尺寸设计,并给出了具体实例。平压式真空破坏阀不需要配备空气压缩机系统,有许多优点。     

泗阳第二抽水站真空破坏阀改造

介绍了泗阳第二抽水站真空破坏阀装置改造的缘由。采用新型的电动式真空破坏阀对原有气动式设备进行技术改造,简化了系统结构,提高了工作效率,对泵站技术改造具有很好的借鉴意义。     

化学反应自驱动滚动机器人设计与实验

滚动机器人常采用外置电源或气源驱动,限制了滚动机器人的运动场景和活动范围.本文设计了一种化学反应自驱动滚动机器人,机器人内部放有反应液和催化剂,通过化学反应产生气体,推动反应液在多个腔室内循环流动,从而改变机器人重心实现滚动;设计了滚动机器人的关键部件——重力阀,重力阀在不同角度下实现周期性的开闭,从而控制流体.通过实...     

虹吸式轴流泵站真空破坏系统动作不可靠的原因及其改进

笔者读了《排灌机械》1984年第一期,程恩林同志写“引滦入津工程的泵站与泵机组”一文,其中提到潮白新和大张庄两泵站的机组运行中尚存在“控制真空破坏阀的电磁配压阀动作不可靠”的问题。显然这个问题对于该泵站的运用管理人员来说,不算是     

旋转托盘式微波真空干燥机设计与试验

针对传统微波干燥装置存在的物料受热不均、热点难以控制及干燥品质劣变严重等问题,设计了一种旋转托盘式微波真空干燥机。该机由干燥箱、控制系统、真空系统、传动系统、制冷循环系统和微波加热系统等组成。干燥过程中,在驱动装置的作用下物料随旋转托架绕主轴匀速转动,使物料受热均匀;真空系统在抽真空的过程中能及时将物料蒸发出的水分抽离;采用制冷循环系统,可保证真空泵精准维持干燥腔室内所需真空度;控制系统通过控制真空微调阀可使干燥室内的干燥压力在真空与常压之间有规律地变化。以番木瓜为试验原料进行了干燥机性能试验,结果表明,旋转托盘式微波真空干燥机性能较好,与传统微波干燥方式相比,满装载量提高了80%,干燥时间缩短了43. 8%,单位能耗降低了29. 8%,且脱水量均匀度达到97%,内外色泽一致,具有良好的干燥均匀性。所设计的干燥机可确保物料受热均匀,提高了干燥效率和物料干燥品质。     

基于高速开关阀的制动气室压力MAP控制与仿真

为改善全挂车制动性能,解决全挂车制动过程中出现的制动信号传递迟滞,牵引车、挂车制动不协调问题,针对全挂车气压电控制动系统,研究了基于高速开关阀的制动气室压力响应特性,基于MAP对全挂车制动气室压力进行仿真控制。仿真结果表明,制动气室压力MAP控制精度明显高于PID控制。     

离心水泵常见故障及排除

一、泵不吸水，但真空表显示高度真空。故障原因：底阀未开或淤塞；吸水管阻力太大；吸水高度太高。排除方法：打开或清洗底阀；清洗或更换吸水管；降低吸水高度。二、泵不出水，压力表及真空表指针剧烈跳动。故障原因：注入泵的水量不够；进水管漏气。排除方法：再往泵内...     

基于珩磨机主轴往复液压控制系统的特殊伺服阀设计

介绍了在研磨加工领域,主轴往复液压控制系统中的伺服阀,重点介绍该系统中特殊伺服阀的设计和计算。设计的伺服阀的阀芯驱动方式与用比例电磁铁驱动的传统伺服阀不同,该阀芯用伺服电机加滚珠丝杠的方式驱动,可以精准控制阀芯,也可以克服液动力对阀芯位移的影响。     

离心泵故障的检测及排除

(1)泵不吸水,但真空表显示高度真空。故障原因:底阀未开或被淤泥、杂草堵塞;吸水管阻力太大;吸水高度太高。排除方法:打开并清洗底阀,清洗或更换吸水管;降低吸水高度。 (2)泵不出水,压力表及真空表剧烈跳动。故障原因:注入泵的水量不够;进水管漏气。排除方法:再往泵内注水;堵住漏气处。     

一种基于SPC560的EGR控制器底层驱动开发

为了满足柴油机非道路国Ⅲ排放法规,基于机械供油泵加电控EGR(废气再循环)的技术路线,以32位微控制器SPC560为平台,开发用于精确控制EGR阀开度的控制器底层驱动程序。采用层次化、模块化的软件开发方法,并将EGR阀控制器在发动机台架做了试验。结果表明,所开发的底层驱动稳定可靠,响应迅速,控制精确,满足控制要求。     

射流式自吸喷灌泵内部流场的数值分析

利用三维造型软件创建了50ZB-25D型射流式自吸喷灌泵的内部全流场,运用FLUENT软件计算了该泵在3种情况,即回流阀完全关阀、不使用回流阀、回流阀完全关阀但不考虑分离室和储液室的影响等情况下的效率,探讨了回流阀、分离室和储液室对泵效率的影响.为了验证运用FLUENT计算射流式自吸喷灌泵效率的准确性,对该泵做了效率试验.运用FLUENT软件提供的M ixture两相流模型,对泵自吸过程中的气液两相流进行了非定常计算,探讨了自吸过程中泵体内气液两相流流动规律.结果表明,回流阀对泵效率的影响很大,而分离室和储液室结构的复杂性并不会产生大的影响;数值模拟结果与试验结果的吻合度较高,效率在各个流量点下相差不超过3%,扬程相差不超过1.5 m.     

倒吊桶先导式蒸汽疏水阀的设计与数值模拟

针对高温高压大排量下先导式蒸汽疏水阀噪声高、导阀承压能力低的问题,设计并研制了一种新型超大排量倒吊桶先导式蒸汽疏水阀,建立了其数学模型,并基于节流降压原理设计了两级节流套筒式消声器.以连续性方程、三维雷诺平均N-S方程和基于各向同性涡黏性理论的k-ε方程组成疏水阀内部流动数值模拟的控制方程组,采用结构与非结构网格相结合的有限体积法对控制方程组进行离散,应用CFD软件Fluent对阀内流动进行三维湍流数值模拟计算.结果表明：该先导式蒸汽疏水阀采用倒吊桶疏水阀作为导阀,使导阀最大承压能力由目前的6.3MPa提高到10 MPa以上,最高工作压力8 MPa,排量可达30 t/h.通过对比分析可知：加消声器后,阀内流场变得均匀,实现了压力的渐变,有效防止了空化现象的发生,最大压降由247.7 kPa减小到190.8 kPa,总压降增大了165.6 kPa,压降比由0.18提高到0.56,降噪量为33 dB（A）.