基于PC-Crash的汽车与行人碰撞的仿真研究

通过分析汽车与行人碰撞的特点,建立常见人车碰撞事故的模型,利用PC-C rash软件进行多次模拟仿真,计算出相应的动力学参数及碰撞后行人的运动状态,总结出事故发生后人体头部与车体前部碰撞点的分布规律。最后在发动机罩结构性能的改善以及安全气囊的有效安装位置等方面提出了有效的保护行人的措施。     

汽车发动机盖改进对行人碰撞伤害的模拟

研究了汽车与行人碰撞的动态响应及伤害程度。基于多刚体力学理论建立行人数学模型，模拟碰撞事故中行人的动态响应；对行人模型的运动学响应与真实事故进行了比较，并计算了头、胸、下肢等人体各部分与损伤相关的参数。将汽车发动机盖自动升高，为减轻对行人的伤害提供了一定的研究依据。     

行人与汽车碰撞中头部伤害与保护的研究

对行人与汽车碰撞中头部保护研究方法进行了分析,建立了行人头部与发动机罩碰撞的数学模型和有限元模型,并进行了试验验证。利用该模型研究了发动机罩参数的变化对行人头部伤害的影响。     

车辆对行人头部伤害的仿真分析

通过计算机仿真模型再现行人与车辆发生碰撞事故的情况。仿真结果表明：发生碰撞时车辆的行驶速度对行人头部与发动机罩的相对碰撞速度有高度显著影响(α=0．01)，发生碰撞时行人的行进速度对试验结果有显著影响(α=0．025)，而发生碰撞时车辆的行驶速度和行人的行进速度的交互作用对试验结果几乎没有影响。因此，为了使头部模块试验能更准确地反映出实际事故中行人头部的伤害情况。应考虑碰撞前行人的运动状态对其头部撞击发动机罩的相对速度方向及大小的影响。     

基于NAIS数据库中电动两轮车——车事故特征分析

为研究十字路口电动自行车—车碰撞事故的碰撞特征,选取中国国家车辆事故深度调查体系(NAIS数据库中200例包含视频及交警资料的十字路口电动自行车—车碰撞事故案例,分析了碰撞机动车车型、电动自行车—车碰撞危险场景、碰撞前电动自行车—车相对位置、骑车人在碰撞中易受伤部位等。利用计算机仿真软件对真实事故案例进行重建,从而获得骑车人的6类运动学轨迹及人体运动学响应。基于真实案例碰撞信息可提高电动自行车—车碰撞事故特征分析的准确性,为道路交通管理决策提供可靠性依据。     

人车碰撞中行人保护问题初探

汽车与行人碰撞中的行人保护问题是汽车安全性研究的一个新领域。本文介绍了国内外行人保护的研究现状和方法,对行人保护研究方法中的试验研究和计算机模拟作了详细论述,并对人体下肢的损伤机理及试验数据进行了分析,为我国今后开展行人保护工作提供参考。     

汽车对儿童行人碰撞事故再现的研究

应用MADYMO软件建立儿童行人模型,通过对两个典型儿童行人交通事故模型再现儿童行人的运动及碰撞情况。通过对真实事故和事故模拟再现所得的结果分析来看,儿童行人模型的碰撞响应与真实事故中结果基本一致,说明本文所建立的儿童行人模型可以预测儿童行人碰撞事故中儿童的动态特征。     

弹出式发动机罩对行人保护的仿真分析

综合分析了交通安全事故和行人保护的现状,阐述了基于行人保护的弹出式发动机罩装置的结构特点,并通过PC-Crash建立汽车以及行人多刚体模型,进行仿真分析并计算相关参数,同时通过对碰撞点分布的研究提出了进一步的改进方法,并在ANSYS Workbench中得到验证.通过分析研究,证明了装置的合理性,也为汽车设计工作的展开...     

轿车-电动两轮车事故中AEB系统关键参数优化

为确定自动紧急制动(AEB)系统关键参数的最优值,进行了交通事故重现和虚拟仿真对比分析。基于真实的交通碰撞事故数据,对65起轿车-电动两轮车碰撞事故进行再现仿真,并在原有车辆模型上添加了AEB控制系统,以事故避免率为评价指标,研究不同关键参数值下AEB系统对原碰撞事故的效用,最终得到各关键参数的最优值。     

基于成年行人头部保护的发动机罩仿真分析

研究了行人保护成人头型冲击器的开发,建立了其几何模型和有限元模型,并按照《汽车对行人的碰撞保护GB/T 24550-2009》进行了模型的标定试验验证。通过在LS-DYNA中仿真成人头型碰撞发动机罩外板,分析了在不同发动机罩外板厚度条件下,头部HIC值及头部碰撞节点位移量的变化情况,为发动机罩外板的实际设计提供了一定的参考依据。     

灌溉水平及灌溉间隔对大豆植株干物质积累的影响

采用桶栽方法,选用黑农48为试验材料,设计4个灌溉水平及4种干旱胁迫历时进行交叉试验,研究了灌溉水平及干旱胁迫历时对大豆干物质积累的影响。结果表明,花荚期大豆植株叶、茎、根和荚果更易受干旱胁迫历时影响,干旱胁迫历时越短越有利于植株生长,灌溉水平对植株的生长影响相对弱于干旱胁迫历时。植株各器官干质量的等高线图表明高灌溉水平、短干旱胁迫历时比低灌溉水平、长干旱胁迫历时有绝对优势,同时也表现出高灌溉水平、长干旱胁迫历时处理与低灌溉水平、短干旱胁迫历时处理之间具有相似性。     

影响感官检验棉花品级的因素探析

感官检验棉花的品级,这是农村常见的一种检测手段.它的一个主要特点就是存在不确定性.这是由于检验员的品级检验水平存在一定的差异,其中有很多因素制约着检验的结果.文章对影响感官检验结果的因素进行了系统的分析.     

摊铺机压实机构动态特性仿真

在摊铺机中,由熨平压实机构和压实介质组成的系统,为两个自由度的非线性动力学系统,压实介质简化为粘弹塑性体.建立熨平压实机构动态特性力学模型,利用计算机仿真,研究了熨平压实机构的动力学问题,分析了熨平压实机构动力学参数变化对该系统动态特性的影响.     

迷宫流道转角对灌水器抗堵塞性能的影

以转角分别为45.0°、60.0°、67.5°和75.0°的齿形流道灌水器为研究对象,应用CFD流场速度数值分析、PIV颗粒运动轨迹线和速度观测对比以及浑水抗堵塞测试相结合的方法,研究了转角对灌水器水力性能和抗堵塞能力的影响.结果表明转角与流量系数及流态指数均呈负相关关系,而灌水器的抗堵塞能力随着转角的增加呈下降趋势.综合分析转角对水力性能和抗堵塞性能的影响,提出迷宫流道结构灌水器的合理转角为60.0°.     

PLC在泵站群计算机远动系统RTU终端中的应用

以某泵站群计算机运动系统为实例，分析由PLC构成的泵站远方终端RTU的特点及功能。     

番茄果实热导率测试装置参数实

微热探针法测试热导率系统已被广泛应用于食品材料热导率的测试中.但是,由于实验条件或实验设备的限制,基于理想的线热源瞬态模型测量原理得到的结果会产生某些测试误差.针对测试误差,从探针输入电压、加热时间和样品的径向尺寸等装置操作参数的选择着手,通过实验,得到装置系统测定中输入电压的最佳值为2.5～6.5V、加热时间最佳值为20～50s.最后通过实际测试,得到了番茄果实在不同成熟阶段的热导率变化规律.     

基于流体体积模型的叶片数对水车性能的影响

为了研究一种利用微水头发电的水车装置,利用Fluent软件流体体积(VOF)模型模拟明渠无压流动,选用SST k-ω两方程湍流模型和滑移网格旋转模型对不同叶片数的水车在不同转速下进行非定常模拟.结果表明:3叶片水车效率区最为宽广,最优效率最高;3叶片水车上游局部湍流黏度较大,影响范围较小,而8叶片水车上、下游湍流黏度较为平均,影响范围较大;相同工况下,增加叶片数会增强水车的阻塞效应,使上、下游水位差平均增大,但可降低水位差的波动,水位差平均值增大将降低水车出力,水位差的波动对水车轴系的稳定性产生不利的影响;相同工况下,增加叶片数可以提高水车运行中转矩波动的稳定性,但会降低水车的出力,转矩波动使水车在运行中受到周期性不平衡力矩的作用,引起水车结构剧烈振动和叶片疲劳损伤.     

机采棉清杂系统的钉床式荷电装置与试验

针对机采籽棉清杂工序中荷电效果不佳的现实问题,提出了一种钉床式荷电方法。以MCU为主控制单元,设计了一款钉床式荷电控制系统。在荷电极板面上均匀分布且垂直于极板面的长度为5cm的金属钉,控制器控制静电发生器产生高压静电,通过荷电极板上的金属钉放电,将平铺在极板间的机采棉荷电。试验结果表明:与无金属钉的荷电极板相比,机采棉荷电均匀,荷电速度提高了8%,效果良好。该研究可为机采棉静电清杂应用提供参考。     

我国农机购置补贴政策实施效果分析

为了提高农机购置补贴政策的实施效果,根据我国农机购置补贴政策实施的背景和现状,将其划分为3个阶段,即初步阶段、快速发展阶段和规模发展阶段。为此,从农机购置补贴资金、范围、补贴农机种类和收益农户数等方面分析了各阶段内农机购置补贴的实施效果。结果表明,今后农机购置补贴政策应继续强化实施,且重点应放在宏观调控作用方面。通过宏观调控,引导农民购置使用先进适用的农机具,促进农机结构调整和更新换代以及农机工业结构调整和技术进步。     

并联压电泵腔体初始容积设计

为探究腔体初始容积对压电泵性能的影响,设计了双腔体并联压电泵.通过理论分析,确定了双腔并联压电泵能够工作时泵腔初始容积的取值范围,根据理论公式设计制作了6种不同腔体初始容积的双腔并联有阀压电泵样机,对泵腔初始容积的变化与泵工作性能关系进行研究.在110 V工作电压下,工作频率小于400 Hz范围内,用压电双晶片进行驱动,分别以液体水和空气为介质,对不同压缩比（压电振子振动产生的泵腔容积变化量与泵腔初始容积的比值）下的并联泵进行了试验测试.结果表明,当泵送液体水时,压缩比为1/18时泵的整体输出流量最好,最大输出流量可达1 330 mL/min,压缩比越大,泵的输出压力和自吸能力越好,最大输出压力和自吸高度分别为58.5 kPa和69 cm;当泵送气体空气时,压缩比越大,泵的输出能力越好,最大输出流量和压力分别为850 mL/min和6.5 kPa,当压缩比小于1/32时,泵已经失去了输出气体能力.