互质齿数及其齿数比

设计不稳定载荷下工作的齿轮传动或两硬齿面齿轮组成的齿轮传动时,为使失效不集中在某几个轮齿上,而提前报废,应使两轮齿数互质。本文分析了小齿轮齿数在17—40的范围内,齿数比在1—10的范围内,且为有限小数时齿数互质问题。结论是:在此范围内,只有齿数比为2、3、5位小数时,才能实现齿数互质,其余都不能。能实现齿数互质的小轮齿数只有4种:20、25、32、40。能实现齿数互质的大轮齿数有271种。上述分析结果与计算机计算结果完全一致。     

一类非线性不确定中立型延迟系统的鲁棒滑模控制

基于等效变形区长度提出了极限状态下混凝土梁跨中挠度的简化计算方法,继而根据梁的跨中挠度推导了体内和体外无粘结预应力筋极限应力增量的通用计算公式.以受力钢筋的配筋率、预应力筋布置形式、预应力度、跨高比、荷载形式等为参数,对无粘结预应力混凝土梁的受力性能进行了参数分析,依据分析结果,提出了以综合配筋指标和预应力度为参数的等效变形区长度的计算公式.结果表明 :所提出的无粘结预应力筋极限应力增量的计算方法及公式具有较好的适用性;多种荷载形式作用时的等效变形区长度,可取为各种荷载单独作用时等效变形区长度的加权平均值,权值为各类荷载产生的跨中弯矩.     

单跨溜索最低点位置的计算及跑车的动力学分析

根据抛物线理论，给出了单跨溜索最低点位置的计算公式，并运用动力学原理，分析了跑车的运行情况，给出跑车在重力和风载荷作用下运行加速度的计算公式，推导出运行速度的近似计算方法，用实例进行了计算。     

均布荷载下拱的弹塑性二次分岔屈曲性能初探

使用一种新的屈曲路径跟踪策略,对拱在平面内的弹塑性极值点屈曲和二次分岔屈曲全过程进行跟踪分析,得到全跨均布荷载作用下材料、截面相同而矢跨比不同的拱的弹塑性极值点屈曲荷载和二次分岔屈曲荷载,以及半跨均布荷载作用下其极值点屈曲荷载.研究结果表明：对于弹塑性拱结构,在全跨均布荷载作用下,二次分岔屈曲总是最危险的屈曲形式,其发生必定先于极值点屈曲.对于材料、截面相同,矢跨比0.1～0.5的拱,半跨均布荷载作用下矢跨比0.23的拱极值点屈曲极限承载力最大;全跨均布荷载作用下,矢跨比0.1的拱极值点屈曲和二次分岔屈曲极限承载力均大于其他拱.将得到的全跨和半跨均布荷载作用下不同长细比、不同矢跨比拱的弹塑性极限承载力计算结果归纳总结,得到极限承载力简化计算公式,可以直接查用,便于工程设计中使用.     

竖向荷载作用下框架梁内最大弯矩及反弯点位置的图解法

竖向荷载作用下框架梁的端弯矩可由框架内力分析时求出,但跨中最大弯矩和反弯点的位置却仍未知,即包络图不能得出。而配筋计算及钢筋的弯起和切断必须以包络图为依据。 包络图可用数解法求解。本文在数解法基础上用坐标图解法来对梁内最大弯矩及反弯点位置的确定进行分析,并提出新的简便的求最大弯矩值的计算公式。     

象基线对立体模型下地形高差测量影响的分析及高差计算公式的修正

测量结果的对比分析表明,象基线对立体模型下的地形高差测量没有影响,现用高差计算公式不能给出正确的结果。提出了新的高差计算公式。     

水工钢闸门圆孔蜂窝主梁强度及刚度简明计算

【目的】建立一套圆孔蜂窝梁强度及刚度(挠度)的简明计算公式,以解决现行蜂窝梁设计方法过于繁琐和误差较大的问题。【方法】采用有限元法建立了变化开孔布置及截面特性的126个等径圆孔和120个变径圆孔蜂窝梁模型,探讨了圆孔蜂窝梁的正应力、剪应力、米塞斯应力及挠度的分布规律,分析了其破坏机理,并以铁木辛柯深梁弯曲理论的实腹梁应力和挠度计算公式为基础,在对有限元计算结果进行回归分析基础上提出了圆孔蜂窝梁控制应力和变形的计算公式。【结果】圆孔蜂窝梁的强度破坏最可能发生在边孔上边缘、次边孔上边缘和跨中附近3个位置,最不利位置可根据边孔与次边孔的孔径比和孔径与梁高之比判定。经回归分析,得到一组以开孔前后截面惯性比、边跨比、径高比、开孔率和翼缘与腹板有效面积比为参数的半理论半经验的圆孔蜂窝梁强度及刚度简捷计算公式,该公式在工程允许范围内的最大误差不超过5%。【结论】所提出的圆孔蜂窝梁控制应力和刚度的计算公式误差小、形式简单、适用范围广,是一套简捷实用的圆孔蜂窝梁强度及刚度计算公式。     

深水管道涡激振动控制方法

海底管道涡激振动控制是管道设计中的重要问题。根据深水环境下,海底表面流速通常很低,并且基本不受波浪影响的特点,指出深水涡激振动控制应主要考虑疲劳失效,用管道的疲劳寿命作为深水悬跨管道涡激振动的控制条件。建立了深水环境下涡激振动的非线性微分方程,给出疲劳计算公式,并对比了浅水控制方法与深水控制方法计算的临界跨长。     

受集中荷载作用简支钢筋混凝土板的抗剪性能试验研究

根据多块板的试验资料,分析了宽跨比较大的板在集中荷载作用下的受剪承载力,建立了相应的计算公式。该公式具有形式简单,符合性良好等优点。还对板的受剪破坏形态和工作宽度进行了论述。     

可控硅多功能交流测功电机特性的探讨

本文对一种新型测功电机的特性从理论上进行分析探讨。根据在本机电路内接有整流——逆变装置的特点,运用交流电机的基本工作原理,对本机在测原动机的功率输出和在测被动机的功率输入时,分别导出其机械特性及其计算公式,从而在理论上对这种测功电机作出评价。     

利用应力张量的概念推导形状改变比能的公式

本文给出了一个新的推导形状改变比能计算公式的方法，这一方法，利用应力张量的概念，从偏斜应力张量直接计算状改变比能。这一方法与过去常用的传统方法相比较，其物理概念更加明，论证和推导也更为简捷和严谨。     

曲线回归参数估计的改进与回归预测模型的校正

为了使回归预测模型更具有实用性，采用渐近最小二乘法对指数函数，幂函数一类回归曲线的参数估计做了改进。在增加新的样本单元资料时，用增长记忆递推公式对原始回归预测模型进行了校正，得到新的预测模型。     

对突然扩大局部水头损失的初探

对于管路突然扩大的局部水头损失一般采用ｈｊ＝ξｖ２２ｇ计算，其中ξ＝（１－Ａ１Ａ２）２、在公式的理论推导中，此公式忽略了两断面间的沿程水头损失而导出来的。本文对两断面间的沿程水头损失进行了考虑，结合实验，对ｈｊ重新进行了推导计算，并进行了修正。     

生物与环境关系的公式

公式 G+E-P-G+E 及其变化所显示的螺旋式上升过程,以精炼的形式总结描述了生物和环境关系丰富的内容与体现在形态学、生理学、遗传学、生态学、群落学、进化学上的基本规律,并进一步揭示了突变与获得性相互关系新的研究方向。     

土壤水热耦合迁移运动方程的非平衡态热力学推导

应用非平衡态热力学理论,推导出土壤水热耦合迁移运动方程,并讨论了方程的物理含义。     

网片水阻力的后流解析计算法

本文通过对网片中一个网目目脚的后流解析,由流体动量的变化导出了与流平行整个网片水阻力计算的理论式。即;用该理论式计算与本人在东京水产大学大型回流水槽的实测结果相当接近,故说明由后流解析建立的哩论式切实可行。     

采用模糊线性规划开发饲料配方软件

目前国内流行的几个不同版本的饲料配方软件,主要采用线性规划和目标规划进行配主优化设计,采用这两种方法进行优化设计时,往往不能一次得到满意的结果,须经过多次调整。模糊线性规划能根据各项营养成分的影子价格自动按用户咄的伸缩量调整配方,并且能得到一个较理想的结果。这是模糊线性规划优于其它方法的主要特征。介绍了模糊线性规划的数学模型,并给出了模糊线性规划用于配方设计时的算法和程序流程图。     

木材的润湿积分热

本文提出,以德拜(Debye)频率振动的单位晶胞是构成木材的最小单元,这样一个力学结构模型。进而,应用朗谬尔(Langmuir)吸附等温式及其常数b的微观表达式,建立起木材润湿积分热的理论公式。并用于实际计算27种木材的润湿积分热,得到与实验值基本符合的结果。     

用高斯曲线构造生物新模型

从高斯 (Gauss)曲线出发 ,通过对生物繁衍特性的深层次理解 ,构造了一类生物繁衍微分方程。以理论讨论和实例拟合说明这类曲线所具有的良好生物特征。并根据不同应用者的需要 ,给出了此类模型相应的理论式、应用式和推广式 ,为某些生物型数据的拟合提供良好的数学模型     

关于投资时滞的计算方法问题

<正>由于资金具有时间价值,不同时间的不等量资金可以具有相同的价值,因此在工程项目技术经济评价的一个重要指标——投资效果系数中,考虑时间的因素,无疑是十分必要的。任何一个工程基建项目,从资金投入到产生效益总要经过一段时间间隔,这间隔就是投资时滞。如何确定投资时滞,齐建国同志在《投资时滞的计算方法初探》一文中进行有益的探讨,提出了一个简单的计算方法,即:一个基建期为n年的项目,在基建期内的第n年年底建成,第n+1年投产,