浅谈内浮顶油罐沉盘事故的原因及预防

我厂内浮顶油罐的大量使用,对减少轻质油品损耗、增强油品储存管理的安全性,发挥了重要作用。但近年来有的内浮顶油罐相继出现几起沉盘事故,造成了轻质油品跑溢、油品损耗和油气扩散威胁罐区安全。在处理沉盘事故时,又必须清罐,给生产带来影响。沉盘已是油品储存系统面临的一个新问题。下面结合我厂的几起沉盘事故,就沉盘原因和预防沉盘两方面浅谈一点看法。     

内浮顶罐浮盘的技术改造

某油库的泡沫塑料浮子型组装式内浮顶油罐投运一段时间后,浮盘的密封性能明显变差,浮盘因浮力不足而下沉,测量孔蒸发损耗的油气较多,舌形橡胶带密封性能退化,密封压条、铆钉处出现渗油,油罐已丧失故障应急功能。为了改善油罐的运营状况,决定对其进行技术改造。     

外浮顶油罐密封装置问题探讨

针对外浮顶油罐密封装置在生产运行中出现的密封不严或密封压缩过紧的现象进行了现场调查,分析了产生这一问题的原因,提出油罐基础沉降,罐壁的垂直度和椭圆度超差等是造成密封不严或密封压缩过紧的主要原因,提出了施工控制方法,特别是要加强油罐壁板预制质量控制,提高底圈壁板的安装质量,对第二圈以上壁板垂直度逐圈控制,把总体垂直度的控制误差分解到各圈壁板中,建议在大型储罐施工中,除提高技术水平外,还应加强人员质量     

内浮顶罐下沉浮盘的改造

为提高内浮顶罐浮盘的抗沉能力，将钢制浮盘改造为铝质浮盘，叙述了具体的施工步骤及实际应用中应注意的事项。实践证明此改造方案效果较佳，可供借鉴。     

我国组装式浮盘的发展与建议

内浮顶油罐的组装式浮盘,是将在工厂制成的标准模块式构件运至施工现场后,按照构件安装顺序从油罐人孔送入罐内,用螺栓或铆钉组装成形。其造价低,安装速度快,使用安全可靠,降耗效果好。近20年,我国组装式浮盘的使用量超过5000台,且绝大多数是铝浮盘,其结构基本定型在铝合金骨架、浮力元件为浮筒的范畴之内。对国内常用组装式浮盘的结构合理性进行了分析:浮盘周向刚度较小,轴向刚度较大,以保障其顺利通过阻卡而不发生"折盘";浮筒是浮盘的浮力元件,其分布越均匀越好,同时应使浮盘周边的浮力稍大;浮盘与油面间存在油气空间是保障内浮顶油罐和组装式浮盘安全运行的有利条件。密封装置是浮盘的关键构件,宜采用舌形密封。讨论了其他辅助构件如扩散管、盖板、支腿、通气窗、溢液管在设计、安装中应注意的问题。虽然组装式浮盘涉及的行业范围较窄,但其应用数量多,经济与社会效益大,而制造商的研发和生产能力不强,为此提出了组装式浮盘的发展建议。     

外浮顶油罐沉盘事故分析

从外浮顶油罐的施工质量和运行管理两个方面，分析了沉盘的６种原因，提出了４项预防措施：禁止将扫线风吹入罐内，定期启动油罐搅拌器，定期检测浮顶单盘板及密封装置，确定其渗漏及破损情况；经常检测油罐排水管，防止油品泄漏；浮顶设外浮标，便于操作人员随时掌握浮盘运行情况和液位高度。     

铝浮盘塌陷的原因分析

吐哈油田鄯善油库建于1991年,其10000m~3油罐全部采用组装式浮盘。1997年6月发现11号、12号原油罐的部分浮盘塌陷。 一、问题提出 油库的11号、12号罐是1992年元月投产的,主要储存吐哈油田丘陵原油,浮盘塌陷后,经清罐检查,发现以下问题: (1)11号、12号油罐的浮盘东西面的立柱倾斜,     

内浮顶油罐油品采样问题

1994年中国石化销售公司哈尔滨公司滨江油库对库存燃料油进行了一次质量复查,经多次从量油口取样化验,发现2座5000m~3内浮顶油罐内的-10号轻柴油冷滤点和凝点不合格,其中103罐内油品的冷滤点为 2℃、凝点为-6℃;104罐内油品的冷滤点为 1℃、凝点为-6℃。如果将这些油品降号处理,会给企业造成近百万元的经济损失。 经研究,化验员又分别在103罐的量油口处取     

内浮顶储油罐的机械清洗

针对内浮顶储油罐传统人工清洗方法存在的施工工期长、人员劳动强度大、安全性差、原油回收率低等缺点,研究出一套内浮顶储油罐机械清洗技术.机械清洗系统主要由抽吸循环、油水分离回收、N2注入、通风、高压水射流及气体监测6个部分组成,其工艺原理是利用注水循环加热技术、浮油回收技术及高压水射流技术清洗内浮顶储油罐.详细介绍了内浮顶储油罐机械清洗的具体步骤.与人工清洗相比,机械清洗技术施工工期可缩短1/2,施工人员数量减少1/3,安全风险及人员劳动强度得到有效降低,该技术可为内浮顶成品油储罐的清洗提供参考.     

5X104^m^3原油储罐改造为内浮顶柴油罐的检测

为了提高某油库储油罐的利用效率,拟将富余的2座5X104m3外浮顶原油储罐改造为内浮顶柴油罐。基于此,分析了改造过程中需要处理的储罐缺陷,针对基础沉降和不均匀沉降,管壁椭圆度、垂直度和水平度,底板腐蚀情况,以及罐体各部位的钢板厚度进行相应检测,按照相关规范要求进行校核,确定各部位改造的具体技术要求。此外,通过调研分析,提出应用双向子午线网壳技术作为改造内浮顶的网壳顶盖。相关经验为后续储罐的改造修复提供了作业依据。（图3,表4,参7）     

基于风洞平台实验的内浮顶罐油气泄漏扩散数值模拟

研究内浮顶罐油气泄漏扩散规律,对于加强环境污染控制、保障罐区安全具有重要意义。建立风洞实验平台,测试小型内浮顶罐风速及浮盘位置对蒸发损耗速率的影响,并考察了风场、浓度场分布规律。基于CFD数值模拟,使用UDF导入环境风,建立了内浮顶罐油气泄漏扩散的数值模型,并通过风洞实验数据验证其模拟的可行性。重点讨论了内浮顶罐外风场及风压分布规律、风速对内浮顶罐油气流场分布及油气扩散浓度的影响。结果表明:浮盘位置越低、风速越大,蒸发速率越快;罐壁的静压力分布规律为迎风侧最大、背风侧居中、罐两侧最小;不同风速下,罐内油气分布整体呈现对称状态;风速越小,油气质量浓度越高,浮盘缝隙处的油气质量浓度最高,并存在安全和环境污染隐患。研究成果对于内浮顶罐设计及运行维护、环保安全管理具有参考价值。(图13,参27)     

大型浮顶油罐应力测试及数值模拟

10×10^4m^3浮顶油罐是我国目前广泛采用的大型储油设施,为获得关键部位的应力分布情况,并检验设计的合理性和运行的安全性,对其进行现场充水应力测试并进行有限元模拟计算。采用电测法,将振弦式应变计与电阻应变片结合使用。测试结果表明：罐体在水深为20．2m工况下达到最大工作应力,最大环向应力出现在罐壁3^#板上部和4^#板下部,测试值与模拟计算值基本一致。按分析设计标准对油罐进行评定,结果表明：该油罐设计合理,在正常操作条件下应力水平完全满足强度要求。测试方法及结果可为今后10×10^4m^3及更大体积油罐的设计和测试提供参考。（表3,图6,参13）     

浮顶储油罐消防设施的改善

大型浮顶储油罐遭雷击起火事故,基本发生在罐壁与浮盘之间的密封圈处,目前的消防设施对于扑灭类似火灾存在两方面技术缺陷:一是由现场手动报警、电视监控报警和感温光栅构成的报警控制系统,无法保证在第一时间发出准确的报警;二是固定灭火设备的布置方式在液位较高时存在灭火盲区,在液位较低时泡沫很难喷射到火源根部,达不到隔离空气的目的。为此,将感温光栅(感温电缆)安装在浮船二次密封上部1 m以上的位置,并安装在固定支架上,降低其在火灾初期遭受破坏的概率,同时增设自动消防炮并辅以相应的监控手段,使火情监测、发现、启动泡沫消防系统到喷射泡沫的全过程,做到灵敏、可靠、无盲区。     

浮顶油罐罐顶油气惰化数值模拟

对浮顶油罐的油气空间进行惰化,是一种新的油罐防火防爆方法。根据氮气对油罐气体空间的惰化原理,针对大型双重密封型浮顶油罐的油气空间进行氮气惰化研究。建立了气体流动的几何模型和数学模型,采用PHOENICS软件进行数值模拟,在氮气流量为27Nm3/h的条件下,得出了以不同流速持续通入氮气时油气空间氮气体积分数的分布。结果表明:氮气流速对其在油气空间内体积分数的分布影响不大,持续通入氮气230min可使浮顶油罐一、二次密封环形圆柱空间的油气体积分数达到安全标准。研究结论对于利用氮气惰化实现浮顶油罐的防火防爆具有指导意义。     

稻曲病发生原因及其防治措施

对岳阳市稻曲病发生的原因及程度进行了分析，并提出了相应的防治措施。     

魏岗输油站浮顶油罐浮顶卡阻整治

利用魏荆输油管道魏岗输油站油罐大修的机会,消除油罐卡阻隐患,达到油罐安全运行、提高罐容利用率的目的。基于对浮顶偏移量现场测试结果的分析,制定了释放中央排水管内应力、调整导轨位移、上水试验时整治罐壁变形的浮顶卡阻整治方案:将两组中央排水管固定结构由硬连接转变为软连接;调整浮梯与导轨中心的偏移;缩小一次密封压板与托板水平尺寸;罐壁变形部位的冷校正。油罐的卡阻浮顶经过综合整治后,中央排水系统内应力消除,排水管水平位移可达30mm;浮梯中心水平投影线与导轨中心线重合,浮梯滚轮与导轨无摩擦;油罐上水试验到极限罐位时,浮顶升降无卡阻;提高了罐容利用率,消除了浮顶倾斜、卡阻甚至沉船的隐患。     

油葵倒伏原因及其预防措施

根据油葵生产实际情况,从品种、栽培措施、自然因素、病虫害等方面分析油葵发生倒伏的原因,结合油葵生产实践提出科学合理的预防倒伏措施,为油葵获得高产提供技术支撑。