水轮机水导轴承进水的改进措施

黑石电站于1982年发电并网,装机(4×1600)6400千瓦,水轮机型号为ZD510—LH—180,设计水头为12.5米,最高水头为14.4米,最低水头为10米,设计流量为17.5米~3/秒,单机出力为1600千瓦,额定转速为300转/分,吸出高程为+1.5米。电站虽然竣工发电了,但尾水渠未开挖到设计的高程,使尾水位比设计值抬高了1.1米,多年来由于泄洪和排放污物,在大流量的冲刷下,造成尾水渠河床沙石逐年增多,据1985年实测,尾水位总共抬高了2.08米,停机状态下竟淹没了转轮叶片。在这种状态下运     

全部木制的水力站

在群众性的大搞水力站的运动中,有些地方因缺少水轮机的钢轴和推力轴承等,便停下来等待设备。没有钢轴和推力轴能不能建造水力站呢?浙江省嵊县的实践经验证明是完全可能的。他们全部用木头建造了几十座水力站,运转正常,效果良好。现将这种水力站的构造分别介绍如下。(1)木主轴木料选用檀木、樟木或其他硬木。水头小于6米,出力在50马力以下的水轮机都可采用木轴。水头小于4米者可用木轴顶车。计算木轴直径时,用公式d=(30—40)~3(N/n)~(1/2)(厘米)式中:N 为水轮机出力(马力),n 为水轮机转速(转/分)。木质坚硬良好的木头,计算时前面的系数可用较小的值。     

如何解决农村水电站出力不足的问题

农村水电站出力不足的现象,是当前农村水电站经营管理中的一个重要问题,根据我们的初步经验,提出一些意见,希望和各地农村水电工作者们共同研究。检查水电站的出力要弄清楚电站的出力足或不足,首先必需知道这个电站,究竟可能有多大的出力,决定电站的出力,一般可用下列公式计算:N=9.81QHη_1η_2η_3……(1)式中:N—代表电站最大可能的出力,以瓩为单位。Q 代表通过水轮机的实际流量,以秒立米为单位。H 代表实用水头,以米为单位。     

小型灯泡贯流式机组安装的点滴体会

在我县的高、中水头水力资源已接近全部开发的情况下,继续发展小水电的唯一出路是开发贯穿我县的渠江低水头水力资源。南阳滩电站在渠江上游,集雨面积31729平方公里,多年平均流量539米~3/秒,设计水头6.8米。经省水利水电勘测设计院多方案比较,最后确定选用重庆水轮机厂设计制造的GZ103—WP—275型灯泡贯流式机组,单机容量2800千瓦。通过1号机组的安装试运行,我们有以下点滴体会: 1.机组安装顺序可概括为:首先安装     

王坪栋梯级电站水斗式水轮机的技术改造

王坪栋梯级电站共分4级，总水头950．2m，总装机2360kW，1987年5月竣工并入电网后，丰水期机组最大效率一般在85％左右徘徊，最高发电负荷2000kW，远未达到设计值。1994年10月13日，根据投产后多年的运行实践，对水流流态、流量、盘表指示、机组声响和保护动作跳闸信号等所有表征现象进行了综合分析，最后实施破坏真空、尾水补气的技改措施，取得了明显的经济效益和社会效益。1问题的提出当各站机组达到技改前的出力水平时，电气仪表、尾水出水、机组声响以及盘表指示等所有表征现象一切正常，但为了多发电，增加任意站中某一台机组进水量…     

水电站检修经验

经验之一提高 CT-40调速器“自动”运行稳定性的简单办法洞口县田凼坝电站已安装4×650千瓦水轮发电机组。水轮机是 ZD760-LH-200型,发电机是 TS284/19-32,设计水头4.5米,流量17.4米~3/秒。1984年4月21日开始试运行,调速器“自动”运行时,与缓冲时间常数为“零”的情况一样,极不稳定;即使是调速器“手动”运行,永磁发电机的周波也不稳定,在某一个数值上。周波表指针在±0.5个周波的范围内摆动。就是说,低水头水电站由于尾水管的压力脉动引起机组的转速变化。检查转轮下真空压力表时,尾水真空一直在0～200毫米水银柱范围内变化。由于条件限制,未测尾水真空与机组转速有什么内在关系。     

冲击式水轮机水斗汽蚀及其处理

一、基本情况电站为引水式电站,装机1×800千瓦,型式Q J-W-92/1×11;设计水头184米,最高水头188米,最低水头184米;设计轴功率840千瓦;转速600转/分,飞逸转速1080转/分;最大流量0.567米~3/秒.实际装置参数:最大水头H_(max)为187.7米;最大流量(限制开度)Q_限为0.58米~3/秒,水机最大轴功率N为856千瓦.     

小型水轮机低水头运行的可行性分析与实践

从安全、经济的技术要求出发,任何一种水轮机的适用水头都有一定的范围。当水轮机在低水头运行时,不仅出力和效率显著降低,而且其运行稳定性也下降。本文就清溪二级水电站水轮机低水头运行的可行性进行分析,并介绍采取加强尾水管自然补气的措施来提高水轮机低水头运行稳定性的实践经验。     

考虑顶托影响的水电综合出力系数动态特性分析

针对受下游尾水顶托的水库中长期发电调度中机组出力系数动态变化及其取值问题,从水库的库水位、尾水位和发电流量着手,分析了不同水情下影响综合出力系数的关键因素及其影响程度.结合三峡水电站的小时级运行过程,开展了实例研究.结果表明,旬综合出力系数呈动态变化特点,其年内最大值与最小值相差9.77％(在汛期相差8.71％),且亦...     

水泵水轮机增负荷过程尾水管内流场分析

为了研究水泵水轮机增负荷过程中尾水管内的瞬态流动特性,基于 Fluent 动网格模型对模型水泵水轮机增负荷过程进行了全流道数值模拟．根据模拟结果,重点分析了尾水管内流场结构的演变过程．结果表明：负荷增加过程中,尾水管内锥管段至肘管段末端的压力变化规律基本相似．静压值的突增和剧烈波动过程仅发生在开度变化的初始阶段（0～0.9 s）．当0.9 s 以后,波动平均值不超过9.76 kPa,静压基本保持稳定;此外,发现开度较小时尾水管内存在明显的涡带和回流涡结构,容易导致机组运行的不稳定;随着开度的增大,尾水管内流态逐渐平稳,说明流量的增大会使得尾水管内流动更加流畅．     

灯泡贯流式水轮机甩负荷过渡过程仿真分析

我国较多的中小水电站都采用了灯泡贯流式机组的型式，这类机组具有水流惯性时间常数大、机组惯性时间常数小以及导桨叶双调节的特点，甩负荷过程中导桨叶处于非协联状态，特性更复杂，控制难度更大。特别是对于很多中小水电机组，汛期常因雷击造成机组甩负荷，需要较快的稳定带厂用电运行，给甩负荷过渡过程的控制提出了更高要求。建立了灯泡贯流式水轮机甩负荷过渡过程非线性模型，采用定桨特性曲线模拟水轮机特性，采用特征线法求解有压非恒定流方程，引入了调速器方程，实现了对甩负荷过渡过程的精确仿真。对实际灯泡贯流式机组甩负荷过渡过程进行了仿真计算：最大水头下机组最大转速上升值大于额定水头下机组最大转速上升值；最大水头下导叶前压力最大值大于额定水头下导叶前压力最大值；额定水头下尾水管进口最小压力值小于最大水头下尾水管进口最小压力值；额定水头下机组转速控制的超调量更大；各工况下在甩负荷初始阶段均出现明显的负水锤特征；甩75%额定负荷下机组转速最大值大于甩100%额定负荷下的值；甩75%额定负荷下导叶前最大压力值与甩100%额定负荷下的接近；甩100%额定负荷下尾水管进口最小压力值最小。通过本文的研究表明：对于灯泡贯流式水...     

龙须河电站机组技改分析

龙须河电站分一站和二站,位于广西区田东县作登乡游昌村,距田东县城8km,总装机容量3500kw,其中M站装机2XI250kw,属水库引水式电站,电站水头为18m。电站最小流量为2．99m‘／s,最大流量为1370m‘／s,多年平均流量为50m‘／s。由于建站时技术条件的制约,选择的水轮机额定出力为1144kw,达不到发电机铭牌出力。为了适应国民经济发展的需要,充分利用水力资源,应对龙须河电站机组进行增容改造,就其进行技改的必要性和可行性论证分析如下。1机组主要参数1．l水轮机主要参数水轮机型号为HL240—LJ—120,最高水头（H＿x）19．16m,…     

大溪边水电站水轮机技术改造

大溪边水电站系建德县胜利水库二级引水式水电站,装机容量为2×500kW,设计水头38.38m,流量3.5m~3/s。安装2台HL-220型水轮机,配套SFW—500—8P发动机,于1983年3月建成投产。几年来机组出力严重不足,单机最大出力只有440kW和460kW,比额定出力少60kW和40kW,严重影响电站的直接经济效益。     

液压技术在闸门止水中的应用

1 问题的提出 合理确定反击式水轮机的吸出高度,是提高水轮机出力、减少工作轮汽蚀的有效方法之一。但在实际运行中,一些尾水水位高于机组地平面的水电站,时常遇到尾水闸门因故不能可靠止水问题,致使设备管理工作被动,给电站的安全生产和经济效益带来了较     

基于大涡模拟的贯流式水轮机压力脉动分析

基于大涡模拟的Smagorinsky-Lilly动态亚格子模型,分别对灯泡贯流式水轮机的7个不同工况进行了非定常计算,得到了每个工况下流道内关键位置处测点的压力脉动信息。研究表明:该贯流式机组流道内压力脉动均含有转频分量,且距离转轮越近脉动越强;转轮区压力脉动最强,且脉动频率为叶片通过频率的自然数倍(5 n fn);尾水管的压力脉动主要由尾水涡带引起,叶片转频的影响可以忽略,尾水管中心区域的脉动强度大于外围;流道内压力脉动总体强度与水头和出力呈近似线性的正相关,而与流量、效率没有显著关联。     

高州水电站机组出力下降的原因及对策

高州水电站是水口电站库区复建项目,装机容量2×2000kW,平均水头55．05m,引用流量9．26m^3／s,年利用小时数4557h,保证出力678kW,大坝最高水位高程125．5m,水库库容3500000m^3,该电站于1994年10月正式投产发电,近两年来,两台机组出力下降,大坝水位、调速器开度、机组出力等相关的数据如表1所示。     

黄材水电站扩建工程设计

黄材水电站扩建时，新、老两种机组尺寸不同，给厂房布置带来困难。经采取将大轴、尾水管锥形段加长的办法，使老机组的发电机层、水轮机层、尾水管底板都在同一高程上，运行维护都方便。     

陶瓷压力水管试制运转成功

我区屯长店上和阳城町店两个中水头电站先后大胆采用了陶瓷压力水管代替了本制管或钢筋混凝土管,大大降低了造价,节省了钢材水泥和木料,为农村水电站多快好省快速施工和快速建站找到了方向。一、店上水电站水头8米,流量0.31秒立米,出力17瓩。陶管内径50厘米,管壁厚5厘米,每节长1米,接头形式采用承接,用水泥麻丝填缝处理漏水。町店水电站水头9.6米,流量0,33秒立米,出力20瓩。陶管内径38厘米,管壁厚4厘米,每节长80厘米,共18节,总长14.4米,接头形式采用承接,接头处用桐油、熟漆、洋灰浸麻止水。每节投资4元、共投资72元,比相同直径的木管节省投资723.7元,比相同直径的钢筋泥凝土管     

详解配电变压器的升挡和降挡

正为了控制系统电压在合格范围,配电变压器常常设置有调挡装置。调挡装置是利用改变配电变压器变比进行调压的。变比公式可表示为K=N_1/N_2=U_(1N)/U_(2N)其中,N_1表示配电变压器高压侧绕组的匝数,N_2表示配电变压器低压侧绕组的匝数,U_(1N)表示配电变压器高压侧额定电压,U_(2N)表示配电变压器低压侧额定电压。理论上,在配电变压器运行时,若高压侧接入系统     

异常低水头对水泵水轮机压力脉动的影响

为研究水泵水轮机在异常低水头时的压力脉动特性,采用Realizable k-ε湍流模型对水泵水轮机运行于低水头的4个工况点进行了非定常数值计算,得到了蜗壳进口、导叶后转轮前、尾水管的锥管上游和肘管内侧4个监测点的压力信号,并与试验结果进行对比.重点考察了导叶开度37 mm、单位流量0.865 m³/s工况点的压力脉动时域和频域特征.研究结果表明:在异常低水头下,Realizable k-ε湍流模型能够精确地模拟大开度时水泵水轮机的压力脉动;蜗壳入口的压力脉动比较紊乱,在机组刚开启阶段脉动值较大,蜗壳进口压力脉动主频为转频19.78 Hz,说明在此工况下水泵水轮机蜗壳进口的压力脉动受到下游转轮转动的影响;导叶与转轮之间无叶区的压力脉动受到转轮与活动导叶之间的动静干涉作用,呈周期性变化且其主频为叶片通过频率;由于尾水管内部流动及涡带的作用,尾水管内的压力脉动为低频脉动,其主频约为0.35倍转频.