农业机械维修10忌

一忌用气缸盖压装气缸套。有的农机手在安装气缸时，不装气缸垫，直接装上气缸盖，通过拧紧气缸盖螺栓压装气缸盖。当气缸套压到位后，气缸盖的压力全部作用在仅3毫米左右的缸套台肩上，从而导致气缸套断裂。正确的安装方法是：将木板放在气缸套上端，用锤子轻敲木板，直至气缸套装到位。     

农业机械维修中十个不能

1．不能用气缸盖压装气缸套 有的农机手在安装气缸时,不装气缸垫,直接装上气缸盖,通过拧紧气缸盖螺栓压装气缸盖。这样,当气缸套压到位后．气缸盖的压力全部作用在仅3毫米左右的缸套台肩上．会导致气缸套断裂。正确的安装方法是：将木板放在气缸套上端．用锤子轻敲木板,直至气缸套装到位。     

农业机械维修10忌

<正>一忌用气缸盖压装气缸套。有的农机手在安装气缸时,不装气缸垫,直接装上气缸盖,通过拧紧气缸盖螺栓压装气缸盖。当气缸套压到位后,气缸盖的压力全部作用在仅3毫米左右的缸套台肩上,从而导致气缸套断裂。正确的安装方法是:将     

农机使用维修中的十个不能

1.不能用气缸盖压装气缸套 在维修中,有的机手在安装气缸套时,将带有阻水圈的气缸套放入机体孔中,不装气缸垫,直接安装气缸盖,通过拧紧气缸盖螺栓压装气缸套。这样,当气缸套压到位后,气缸盖的压力会全部作用在宽仅3mm左右的缸套台肩上,会导致气缸套断裂。气缸套正确的安装方法是:用木板放在气缸套上端,用锤子轻敲木板,直到气缸套装到位。     

农机维修中的10个不能

<正>(1)不能用气缸盖压装气缸套:有的农机手在安装气缸时,不是先装气缸垫,而是直接装上气缸盖,通过拧紧气缸盖螺栓压装气缸套。这样一来,当气缸套压到位后气缸盖的压力全部作用在仅有3mm左右的缸套台肩上     

湿式气缸套加装工艺气缸盖珩磨加工研究

通过该项目的研究,验证柴油机缸体加装工艺气缸盖预紧后珩磨加工湿式气缸套内孔工艺,能够提高柴油机装配气缸盖后的气缸套内孔圆柱度精度,提升柴油机的产品品质。     

发动机气缸套失效的几种形式及其成因

气缸套是发动机的心脏零部件、燃烧室部件中的主体,也是发动机上承受磨擦、高温、高压的易损件。气缸套内壁与活塞顶、气缸盖底面共同构成燃烧工作     

LR6105Q柴油机气缸盖和气缸套热负荷研究

通过对LR6105Q柴油机气缸盖和气缸套温度的测量，分析和评定其热负荷，以便预测该机型强化的可能性，测试结果表明，该机型的气缸盖、气缸套的热负荷不高，从这个角度讲，可以对该机型进行适当强化。     

气缸套破裂的预防措施

气缸套破裂的预防措施气缸套破裂通常是由于拖拉机超负荷工作，气缸骤冷，气缸套散热不良，或气缸盖螺栓未拧紧而引起的。因此，预防气缸套破裂的措施是：（１）不要让拖拉机多拉快跑，不要在停车前猛轰油门，避免拖拉机超负荷工作。（２）启动柴油机前。应加足冷却水，不...     

活塞连杆组装入气缸套内的简易方法

小型柴油机（１６０F、１６５F、１７０F）的活塞连杆组装入气缸套内时，如果没有专用工具，可用下面简易方法：将气缸套清洗干净，（旧气缸套先取下；更换新气缸套时，不要把气缸套往机体上安装），把装好活塞环的活塞连杆组从气缸套尾端倒装入气缸套内（活塞顶部朝向气缸盖），利用气缸套尾端内口倒角的锥度，稍压紧活塞环即可装入，但要注意活塞顶部燃烧室缺口的位置应朝上，即朝向安装喷油嘴的方向。再将气缸套连同活塞连杆组一起往机体上安装。这种方法简单易行。活塞连杆组装入气缸套内的简易方法@刘开顺     

柴油机气缸盖的三维有限元结构强度分析

针对部分柴油机气缸盖在服役初期出现了不同程度、不同位置的破坏现象，本文采用三维有限元建模对缸盖进行了结构强度分析，计算了气缸盖的温度场、综合应力场，其计算结果和试验结果基本吻合。为柴油机气缸盖改进结构设计提供了理论依据。     

基于贝叶斯方法的收割机发动机盖有限元模型修正

收割机发动机缸盖较为复杂,在进行有限元分析时,如果模型简化或计算模型选择错误对计算效果影响很大。为此,提出了一种基于贝叶斯方法的发动机缸盖有限元模型修正方法,在进行缸盖的有限元分析时,采用了贝叶斯方法对缸盖的刚度参数进行修正,有效地提高了计算仿真的准确性。为了验证修正模型的可行性和可靠性,利用Pro/E软件对收割机发动机缸盖进行了三维建模,并将模型直接导入到ANSYS软件中进行了网格划分,网格划分采用了分块网格划分的形式,提高了计算效率和计算的准确性。最后,运用ANSYS对发动机缸盖在工作条件下的应力分布进行了有限元仿真计算,结果表明:采用修正模型可以成功地计算得到较为准确的应力分布情况,从而验证了模型的可靠性,为收割机发动机缸盖的设计提供了重要的数据参考。     

降低471QE发动机排气温度的试验研究

分析了造成471QE发动机排气温度高的原因,提出对471QE发动机气缸盖改进设计的技术措施,并进行有针对性的试验研究。通过试验分析得出了燃烧室容积、点火提前角、燃烧室结构和气缸盖冷却水道内表面粗糙度对发动机排气温度的影响程度。     

增压中冷柴油机缸盖水套CFD分析

对增压中冷柴油机气缸盖冷却水套进行了三维CFD数值模拟,对冷却水套入口流量以及特征点的温度、压力进行测试,为CFD计算提供了准确的边界条件。研究结果表明:气缸盖冷却水套中流速和换热系数均能满足冷却要求,4缸附近的流速相对于其他各缸要小一些;进入气缸盖冷却水套各缸的流量不太均匀,主要原因是大量的冷却水直接从1缸流入气缸盖,这样很容易造成其它缸冷却能力不足,故该气缸盖局部结构需进一步优化处理。     

柴油机功率强化前后气缸盖的温度场模拟与试

对功率强化前后的柴油机分别进行了性能仿真计算,进而确定了缸盖温度场计算的边界条件;利用有限元软件对气缸盖进行三维稳态热分析,并考虑了冷却水沸腾换热的影响;在该柴油机的单缸试验机上进行了稳态温度场测量试验,分析了试验和计算结果;得到了火力面边界条件的设置规律、稳态温度场随工况的变化关系和单缸机与多缸机的稳态温度场差别.     

活塞顶部功能梯度涂层的有限元模拟热分析

采用ANSYS10.0有限元分析软件,取内燃机活塞的第三类边界条件,采用先热分析再结构分析的间接分析方法,模拟了陶瓷/金属梯度涂层的圆柱体在稳态工作情况下的温度及其热应力的分布情况;考察了梯度组成分布函数指数P对活塞头部的温度场影响,以及对陶瓷/金属梯度涂层热应力的影响,得到了缓和热应力的梯度组成分布函数指数P=0.6的优化设计结果.     

降低170F1风冷柴油机喷油嘴热负荷的试验研究

在170F1柴油机上采用惯性增压、优化冷却系统等措施进行降低喷油嘴热负荷的试验研究工作：利用热电偶实测不同方案下喷油嘴、气缸盖的温度分布,研究燃烧过程、冷却系统等因素对喷油嘴热负荷的影响,得到了降低该柴油机喷油嘴热负荷的方案,当采用优化冷却系统的措施时可使喷油嘴高温处温度降低13.7℃,其温度梯度、圆周温差也均有改善。     

基于有限元柴油机气缸垫固流耦合场分析

建立了汽车发动机气缸盖、气缸垫与冷却水组合结构有限元分析的三维CAD/CAE应用软件集成系统,采用固流耦合分析方法确定了固流独立个体的耦合热传递边界面,通过单元转换,在单一模型中完成了流场、温度场和应力场的计算,与试验结果对比,计算误差满足工程设计要求,可为气缸盖与气缸垫组合设计提供一定的理论依据。     

天然气发动机气缸盖流固耦合传热研究

利用CFD计算软件对天然气发动机气缸盖及其冷却水套进行了三维流固耦合流动与传热数值模拟,得到了缸盖温度场和水套流场的信息并进行了分析评价;将计算结果与试验结果进行对比验证了模拟的准确性。根据计算发现的问题,提出了改变上水孔面积的改进措施,通过加大第5缸附近的水流量,减小第1、2缸附近的水流量,改善了冷却效果。     

卧式柴油机冷却水套结构优化与流动特性分析

针对卧式柴油机结构特点,设计了强制冷却闭式循环系统水套结构,在不同工况下对水套入口流量及关键点的温度和压力进行了测试与分析.利用计算流体动力学软件对冷却水套的流场、压力场和换热系数分布进行了分析,并对原水套结构进行了优化.结果表明:原水套平均流速为1.00 m/s,平均换热系数为7 767 W/( m2· K),压力损失为0.027 MPa,基本符合工程设计要求;但各缸冷却水流速和传热系数不均匀,在公共水腔中部、二缸缸体水套上部出现大的漩涡,二缸鼻梁区、两个排气道下方局部区域存在流动死区.结构优化后,水套平均流速达到1.35 m/s,平均换热系数达到9 826 W/(m2·K),较原方案分别提高了35％和26.5％.在热负荷最大的缸盖鼻梁区,冷却水平均流速达到1.33 m/s,提高了41.5％,换热系数都在5000 W/( m2· K)以上,没有出现原方案中的局部流动死区和大的漩涡.